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891.
南钢100t电炉原除尘系统为"高阻损、高能耗"系统,为了全面降低管网阻力,提高系统处理风量,满足生产规模的需要,从除尘系统的3个要素着眼(系统工艺、捕集罩、除尘器),探讨了100t电炉除尘系统的改造方案和具体措施. 相似文献
892.
军机易损性评估体系安全度值的研究 总被引:1,自引:1,他引:1
军机易损性评估至为关键的因素之一是可靠的确定评估指标的安全度值。基于模糊统计基础上的集值统计 ,能有效地确定具有随机、模糊性质的军机易损性评估指标的安全度值 ;在确定过程中 ,可以给出易损性评估指标安全度值的可靠性程度和各评估专家的偏离度。实例表明 ,该法弥补了目前军机易损性评估中由经典统计法确定安全度值的不足 ,提高了军机易损性评估的准确度和可靠度。 相似文献
893.
电离辐射防护涂料的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
针对电离辐射的危害及防护,重点介绍了具有吸收、屏蔽射线功能的防辐射涂料的构成及要求。报导了一种对χ—射线(γ—射线)具有良好的屏蔽、吸收功能的涂料的研制过程和测试结果。该涂料由一种单相、均匀、化学性质稳定、分散性能优良、有较优的屏蔽能力的无机固熔体填料,配以经改性的耐高温骨架材料而构成。该涂料施工方便、涂膜光亮、无公害,可望在广泛的领域内有大的应用前景。 相似文献
894.
本文对塌方矿区的地质构造分析表明,矿井的塌方地震与矿区的局部地质构造有密切的关系。为了减少矿井塌方地震,首先应把矿区地质构造研究清楚,在近断层采区加强加固。通过对煤矿塌方地震资料的初步分析表明,在较大的塌方地震发生之前,可能有以下异常出现:小塌方地震次数增多,∑N-t 曲线、∑E~(1/2)-t 曲线、∑L-t 曲线及 No.-∑△t 曲线急剧变化。这些异常变化一般出现在较大塌方地震前12—70天,据此有可能对较大塌方地震做出预报。 相似文献
895.
在实验的基础上选用塔滤吹脱——接触氧化工艺处理化肥厂氨氨废水,使出水浓度低于10mg/l;井提出实验室最佳运行参数及工艺流程;采用空气预热的方法较好地解决了严寒地区结冰期吹脱塔运行的问题,通过控制 pH 值和选用塑料条板填料克服了塔内结垢的弊端。 相似文献
896.
试验设计了一种新型的蒸氨反应器,创新之处在于采用雾化喷头代替了传统的填料.废水经过加压雾化后与上升的气流逆向接触,通过增加接触面积达到提高去除率的目的.通过试验验证了使用这种新型的蒸氨反应器处理含高浓度氨氮的废水,在温度80 ℃,pH值11,鼓风量为1.63 m3/min,蒸氨时间为30 min的条件下,能达到高于90%的去除率. 相似文献
897.
改性淀粉的合成及其对重金属离子的捕集效果 总被引:3,自引:0,他引:3
以玉米淀粉为原料,经过交联、间接醚化、胺化以及cs:亲核加成反应,得到二硫代氨基甲酸基(DTC)改性淀粉(DTCS),并对其合成条件进行优化;考察了交联度、醚化温度、氯含量及胺化剂对DTCS捕集重金属离子效果的影响。优化后的DTCS合成条件:交联淀粉(CS)沉降积为30—34mL,醚化温度为80℃,氯质量分数为7.82%,胺化剂为二乙烯四胺。实验结果表明,DTCS对Cu^2+,Pb^2+,Zn^2+,Cd^2+,Ni^2+均有较好的去除效果,其对Cu^2+,Pb^2+,Zn^2+,Cd^2+,Ni^2+的饱和吸附量分别为0.85,0.83,0.65,0.74,0.47mmol/g。 相似文献
898.
UASB处理高浓度硫酸盐废水启动过程污泥特性变化 总被引:6,自引:1,他引:5
跟踪比较一套处理高浓度硫酸盐污水的UASB反应器从启动驯化到稳定运行的243 d内污泥特性的变化.结果显示颗粒污泥的形成与生物活性直接影响反应器的处理效率.反应器启动初期颗粒污泥的平均粒径由种泥的1.82 mm减少至0.99 mm;随着负荷增加、水力停留时间缩短,颗粒污泥平均粒径呈逐步增长趋势.采用N2吹脱反应器内产生的H_2S,N_2流量为60 mL·min~(-1)时,颗粒污泥的平均粒径快速增长至1.51 mm;N_2流量为100 mL·min~(-1)时,颗粒污泥平均粒径呈现下降趋势;N_2连续吹脱使得反应器内不同高度污泥的平均粒径趋于接近.污泥中活性微生物的量(MLVSS)在启动初期先降后升,升至33.59 g·L~(-1)之后平稳增长到49.72 g·L~(-1),活性污泥中微生物所占悬浮固体量的比例(MLVSS/MLSS)也呈相同的变化趋势,先下降后升至0.36之后平稳升至0. 50;相关性分析表明,反应器硫酸盐还原效率与MLVSS呈显著正相关(r=0.918,p=0.003),驯化过程中SO_4~(2-)还原效率为30%~95%.电镜分析表明,接种时颗粒污泥表面粗糙,结构松散,多为丝状菌、杆菌、球菌;驯化后颗粒污泥表面光滑内部微生物结构紧密,菌群密集,多为弧菌、杆菌.硫酸盐还原反应器驯化过程中负荷、水力停留时间、反应器内水力上升流速、以及N2吹脱强度和时间都影响颗粒污泥粒径的变化;污泥中菌群组成的变化也可能是影响颗粒污泥粒径变化因素之一. 相似文献
899.
900.