分置式膜-生物反应器处理生活污水及其体积负荷的确定

分置式膜－生物反应器处理生活污水的运行结果表明,在不同的污泥龄和水力停留时间下,处理效果稳定,污泥上清液中ＣＯＤ浓度平均为１９．５ｍ ｇ／Ｌ,膜出水ＣＯＤ浓度平均为５．３ｍ ｇ／Ｌ． 对分置式－生物反应器的体积负荷进行推导表明,浓缩区的存在是该工艺处理能力较大的原因． 体积负荷由膜出水有机物浓度与污泥混合液有机物浓度之比α,浓缩区与反应器体积之比β和膜出水量与污泥混合液循环流量之比λ决定,即可以通过增加浓缩区体积和调整循环流量来控制分置式－生物反应器的处理能力．     

上海市郊中小河流夏季水污染特征研究

在夏季对上海郊区一典型的中、小河流河网水质进行监测,结果结果：（1）河流水体普遍有很高的氮磷和有机负荷,其CODcr、总磷、总氮等指标均数倍于《地面水环境质量标准》中规定的V类水最大允许值, 本正处于严重的富营养化状态。位于集居民区和养殖场附近河流的污染更为严重。（2）受富营养化和河流底泥污染物释放的影响,河流水质还存在分层现象,尤其是水流滞缓、水深不足2m的小河流更为明显。主要表现为：底层水氨氮,TRP（总反应态磷）和SRP（溶解反应态磷）的含量明显高于表层水;而表层水的pH和DO高于底层水;同时,由于底层水处于厌氧的环境下,NO3^-－N、NO2^-含量低于表层水。（3）由于长期受纳污水、污物,中、小河流底泥有很高的氮磷累积,凯氏氮平均达3．526（N,mg）／g;总磷平均达2052．250（P,mg）／kg。集镇居民区河流底泥总磷含量高达5813．838（P,mg）／kg;养殖场附近河流底泥凯氏氮高达5．964（N,mg）／g。底泥孔隙水中的NO3^--N、NO2^-含量很低;NH4^＋的含量是河流底层水的3－24倍;SRP的含量约是河流底层水的2－16倍。由于底泥有机污染重,耗氧量大,处于厌氧的环境,其交换态Fe^2 的含量很高。     

余热锅炉工况改变后的安全运行与事故防范

1 工况改变后余热锅炉运行中出现的主要问题 　　江苏镇江焦化煤气集团公司1989年12月投产运行的一座直径为φ2.4m,长45m的回转窑,所配置的余热锅炉。型号为QC28/850-8-13原设计正常烟气温度为850℃,蒸发量7～9T/h,蒸汽压力1.3MPa(我单位正常控制在0.6MPa即可满足生产用汽需要)。该余热锅炉为直通式双锅筒横置自然循环水管结构,上、下锅筒间布满对流管束,对流管束的高温区段为上升管,低温区段为下降管。煅烧回转窑排出的高温尾气、经烟道排人炉膛,横向冲刷对流管束、其热量被管束大量吸收后,烟气温度降至280℃排出锅炉,再经锅炉尾部装设的SG型旋风除尘器,使烟气含尘浓度降至40mg/Nm3以下,再由引风机抽引经烟囱排于大气。     

城市固体废弃物臭气的生物过滤处理法简介

简要介绍了生物过滤法的除臭原理及生物过滤系统,提出了菌种的驯化方法及吸附层填料和工况条件的参数选择。     

沈阳市铁西区水污染物排放总量的核定

系统分析、核定了沈阳市铁西区水污染物排放总量,通过对排污总量的可靠性分析和度量,提出了提高系统信息可靠性的监测与改进建议.认为加强泵站信息的监测与调查有利于对重金属类污染物实施总量控制;而且,在此基础上追加细河黄蜡坨子断面的监测不仅可以清晰识别细河入浑河的排污量,而且可以对有机污染物进行总量控制作出有针对性的、及时的反应.     

厌氧复合床处理抗生素废水的生产性启动研究

处理抗生素废水的厌氧复合床反应器单体有效容积为500 m3,根据反应器中有机物降解和细胞合成的关系,建立了进料有机负荷模型M_n=(1+k)n-1M₁和进料容积负荷模型N_n=(1+k)n-1N₁.根据启动过程中细菌的生长特性和进料有机负荷模型的计算,提出了厌氧复合床反应器启动运行的进料负荷技术方案,成功地进行了厌氧复合床处理抗生素废水的生产性启动.      

区域环境负荷计量的当量因子法——以广东省佛山市富营养化污染负荷为例

提出了一种基于当量因子的环境负荷计量方法,其原理是根据不同环境干扰因子对同一种环境影响类型的相对贡献大小来进行计量.具体包括环境影响类型的确定、环境干扰因子的识别与归类,以及按当量关系进行汇总3个步骤.该方法可为区域环境规划与污染控制提供技术支持.以广东省佛山市富营养化污染负荷计量为实证进行了研究.结果表明,2001年排放的富营养化污染负荷量约为437.0kt NO₃^-当量,其中贡献最大的是农业生产部门,其次是工业生产部门和人类生活.主要污染物是氨的排放,其次是NO_x的排放.     

A2O 工艺中的污泥膨胀问题及恢复研究

采用52L 以厌氧/缺氧/好氧为污水处理工艺(A2O)的试验装置处理人工合成废水,研究了A2O 工艺中出现污泥膨胀的原因及控制措施.结果表明,系统在稳定状态下,好氧区DO平均浓度约为1.08mg/L 时,COD、NH4+-N、TN以及PO43--P 的平均去除率分别为86.8%、97.5%、86.5%和95.5%,但污泥的沉降性能受到很大影响,其SVI 从最初的130.1mL/g 升至265.8mL/g,并有继续上升的趋势,引起污泥膨胀.当好氧区DO 平均浓度提高至2.16mg/L 时,污泥的沉降性能得到部分改善,SVI 降至约200mL/g.在好氧区首端引入 15%的原水旁流,经过 30d 的运行,SVI 降低至100mL/g 左右,污泥膨胀得到恢复.说明好氧区偏低的有机负荷是引起污泥膨胀的主要原因,单纯提高好氧区的DO 浓度并不能有效控制污泥膨胀,控制A2O 中污泥膨胀的关键在于对有机负荷的合理分配.     

好氧-沉淀-厌氧工艺剩余污泥减量化的影响因素

研究了好氧-沉淀-厌氧(OSA)工艺污泥减量效果以及ORP、污泥回流比、厌氧污泥浓度、厌氧污泥停留时间、有机负荷和废水种类等因素对OSA 工艺污泥产率的影响.结果表明,连续流OSA 工艺平均污泥产率为0.24g/g,比相同条件下传统活性污泥(CAS)工艺污泥产率下降44.34%.降低ORP 主要从污泥衰减效果和能量解偶联两方面影响OSA 工艺污泥产率.间歇实验结果表明,浓缩污泥ORP 从-100mV降到-250mV 时,污泥衰减更加显著,污泥产率从0.43g/g 降至0.32g/g.污泥回流比是OSA 工艺污泥产率重要影响因素,以实验运行稳定性和污泥产率相结合为原则,连续流实验的最佳回流比为0.33.提高厌氧污泥浓度,延长厌氧污泥停留时间,有利于污泥减量.Ns 从0.41kg/(kg·d)提高到1.13kg/(kg·d),将乙酸钠为唯一碳源的配水改变为屠宰废水,均能使CAS 工艺污泥产率提高,而OSA 工艺污泥产率基本不受影响,因此OSA 工艺污泥减量率相对于相同条件下CAS 工艺提高6%左右.      

运行负荷对酶制剂废水厌氧颗粒污泥形成的影响

通过逐步提高污泥负荷和一步提高污泥负荷2种方法,研究了UASB反应器中运行负荷对酶制剂废水厌氧颗粒污泥形成的影响．结果表明,逐步提高污泥负荷,有利于颗粒污泥的形成．对酶制剂废水厌氧处理而言,在一定程度上,脱氢酶活性的变化可以反映出处理体系中微生物活性的变化,辅酶F420含量变化可定性地判断污泥的产甲烷活性．同时,还从运行良好的反应器中分离到1株优势产甲烷细菌M3菌,依据其形态和生理生化特征,将该菌鉴定为甲烷球形菌属(Methanosphaera sp．)．