压力容器大直径法兰的拼焊工艺

阜阳安固锅炉压力容器制造有限公司，为临泉化工股份有限公司制造的3台氨空混合过滤器，法兰外径Ф2560mm、内径Ф2400mm、厚度δn=92mm、材质为235-B，容器设计压力为0.6MPa、设计温度为110℃，如图1，采用了拼焊而成的方式。以前制造压力容器法兰，外径大于500mm、小于2000mm时，采用拼焊的方式，焊后普遍的法兰面产生较大的变形，法兰平面度超差，加工时不是余量大，就是余量不足，影响了交货时间，甚至造成法兰报废。鉴于以上原因，这次在焊接前制定了合理的焊接工艺，在焊接过程中有效地控制了变形，保证了平面度。焊后焊接接头进行UT探伤，均达到Ⅰ级。     

等面积法确定翻边预冲孔直径

介绍了钢板翻边工艺中预冲孔直径的等面积计算与工艺验证结合的确定方法。采用这种方法 ,可以保证翻边成形后工件的尺寸要求 ,对于精度高、批量大的产品加工很有意义     

大直径LG_1法兰整体成形工艺

介绍尺寸为 D915mm×(?)840mm×L200mm法兰的整体成形工艺.主要包括变壁厚筒体的制作工艺;法兰冲压模具的设计;有关计算等内容.     

采用厚壁离心铸坯旋压成形大直径高纯铝筒工艺研究

此文介绍采用壁厚达90mm的离心铸坯,旋压成形大直径高纯铝筒的工艺试验。讨论了旋压中出现的各种问题,从而确定了合理的工艺参数,旋出了符合技术要求的大直径筒形件。     

粉尘爆炸的均匀流理论与临界熄火直径的估算

根据二相流动理论，建立了粉尘爆炸的均匀流理论，估算了粉尘爆炸的临界熄火直径。     

突发故障应对十招

行车途中,有时难免发生一些小故障或者意外,在无零配件供应又需急用的情况下,不防学一些应急的修理方法: 1.进、出水软管破裂。破裂不大时,可用涂有一层肥皂的布将漏水处包扎好;如破裂较大时,可将软管破裂处切断,在中间套上一个竹管或铁管,并用铁丝捆紧。2.风扇皮带断裂。可把断了的皮带用铁丝扎好或采用开开停停的办法把车开走。     

球状风化体混合花岗岩边坡稳定性分析

为准确地分析球状风化体混合花岗岩边坡的稳定性，采用传统极限平衡法，考虑球状风化体含量为0%～40%共9种不同情况，利用GeoStudio软件中的SIGMA/W模块和SLOPE/W模块研究了球状风化体含量、直径和位置对混合花岗岩边坡稳定性的影响。结果表明：随着球状风化体含量的增加，混合花岗岩边坡的稳定性系数增加，边坡最危险滑动面向深部发展；当球状风化体的直径逐渐增大时，混合花岗岩边坡的滑动面深度会由深变浅，其稳定性系数会逐渐减小，但变化幅度不大；球状风化体的位置分布对混合花岗岩边坡稳定性的影响较大，当球状风化体分布在混合花岗岩边坡的上部时边坡的稳定性系数最小，分布在混合花岗岩边坡的中部时边坡的稳定性系数次之，分布在混合花岗岩边坡的下部时边坡的稳定性系数最大，球状风化体分布在混合花岗岩边坡浅层时边坡的稳定性系数比分布在边坡深层时大，球状风化体位置分布对混合花岗岩边坡稳定性具体的影响关系表现为：边坡下部>边坡中部>边坡上部，边坡浅层>边坡深层；与无孤石边坡对比，加入孤石以后，边坡最危险滑动面会随着孤石的加入而改变，呈现明显的绕开孤石的效应。该研究成果可为混合花岗岩边坡的设计...     

SBR 反应器排水高度与直径比对污泥好氧颗粒化的影响

采用实际生活污水,在排水高度与直径比(H/D)分别为1:1 和5:1 的SBR 反应器(编号分别为A 和B)中培养好氧颗粒污泥(AGS),考察H/D 对污泥好氧颗粒化的影响.结果表明, B 反应器仅用16d 便实现了污泥好氧颗粒化,而A 反应器用了36d 才实现污泥好氧颗粒化.2 个反应器均稳定运行了612 个周期(204d),硝化效果良好.粒径分布、污泥形态观察结果表明, B 反应器中所形成的AGS 比A 反应器的粒径更大,结构更密实,更稳定,形态更规则. B 反应器的AGS 多由球菌和杆菌组成,无丝状菌;而A 反应器的AGS 含有大量的丝状菌.在此基础上,探究了H/D、最小沉速、设计沉淀时间等因素之间的相关关系.     

曝气条件对等温层曝气器充氧性能的影响

分析了等温层曝气器曝气室内气泡—水接触界面的氧传质过程,确定了表征氧传质效果的各项参数,在双膜理论基础上建立了等温层曝气充氧动力学模型及其解析方法.应用本模型预测了美国Prince湖等温层曝气器的充氧效果.根据等温层曝气充氧动力学模型的预测结果,随曝气量的增加和气泡直径的减小,氧总传质系数和氧传质速率均增大;随曝气量和气泡直径的增大,曝气效率下降.在等温层曝气器结构固定的情况下,减小气泡直径和增加水深均有利于改善曝气室的充氧效果,尤其是当气泡直径达到μm级别时;当曝气量超过一定临界值0.06m3/s时,曝气室的充氧效果略有削弱.根据曝气量对氧传质速率、曝气效率和单位时间内曝气室的充氧量的影响特性曲线,可确定等温层曝气器的优化运行条件.     

曝气条件对等温层曝气器水力性能的影响

等温层曝气器内表观水流速度直接影响等温层曝气的充氧效果,针对表观水流速度难以准确计算的普遍问题,系统分析了曝气室内气水两相流运动所受的驱动能量与损失能量,提出了尾涡和顶部能量损失的无量纲表达式,建立了曝气室内水流的一维水动力学模型,以及基于MATLAB真域算法的模型求解方法.采用美国Prince湖等温层曝气器的实际运行数据,对该模型进行了验证,表观水流速度的预测误差在±8％以内,明显低于现有预测误差±20%.当曝气孔直径为2.6mm、曝气量从0.018m3/h增加到0.063m3/h时,曝气室内表观水流速度随曝气量的增加而增加;当曝气量固定,曝气孔直径从2.6mm减小至0.26mm时,表观水流速度随曝气孔直径的减小而增加,而当曝气孔直径进一步减小至0.026mm时,表观水流速度基本不受影响.计算了不同条件下的驱动能量和各项损失能量,揭示了引起表观水流速度变化的内因.建立的水动力学模型可用于指导等温层曝气器的设计和优化.