全文获取类型
收费全文 | 428篇 |
免费 | 107篇 |
国内免费 | 45篇 |
专业分类
安全科学 | 196篇 |
废物处理 | 2篇 |
环保管理 | 85篇 |
综合类 | 195篇 |
基础理论 | 7篇 |
污染及防治 | 31篇 |
评价与监测 | 4篇 |
社会与环境 | 9篇 |
灾害及防治 | 51篇 |
出版年
2024年 | 12篇 |
2023年 | 29篇 |
2022年 | 33篇 |
2021年 | 32篇 |
2020年 | 22篇 |
2019年 | 20篇 |
2018年 | 18篇 |
2017年 | 22篇 |
2016年 | 17篇 |
2015年 | 27篇 |
2014年 | 37篇 |
2013年 | 21篇 |
2012年 | 25篇 |
2011年 | 21篇 |
2010年 | 22篇 |
2009年 | 23篇 |
2008年 | 19篇 |
2007年 | 32篇 |
2006年 | 17篇 |
2005年 | 12篇 |
2004年 | 20篇 |
2003年 | 10篇 |
2002年 | 8篇 |
2001年 | 7篇 |
2000年 | 8篇 |
1999年 | 4篇 |
1998年 | 6篇 |
1997年 | 9篇 |
1996年 | 9篇 |
1995年 | 12篇 |
1994年 | 8篇 |
1993年 | 3篇 |
1992年 | 4篇 |
1991年 | 5篇 |
1989年 | 6篇 |
排序方式: 共有580条查询结果,搜索用时 281 毫秒
271.
为施工人员选择和配置安全可靠的个人防坠器,每年送到具有相应资质的检测单位进行强制检定,是防止高处坠落事故的重要手段。某型速差自控器在冲击试验中发生了钢丝绳断裂事故,为了查找和分析事故的真正原因,对不同厂家的速差自控器抽样,在相同试验方法和检测条件下进行冲击试验,并根据相关的标准对试验结果进行力学性能对比分析研究,找到了造成钢丝绳断裂事故的主要原因是该类型速差自控器使用的钢丝绳直径偏细以及缺少内部或外部缓冲器,研究中还发现部分国内标准技术要求不够明确,制造、检测和使用方对速差自控器相关标准理解存在偏差,是造成本次事故的间接原因。针对现有的部分速差自控器产品存在的质量问题,并根据现行最新标准和实际工作条件,提出改进了的检测方法和防范措施,从源头上防范坠落事故。 相似文献
272.
评述了我国液化场地和侧向扩流场地桥梁桩基抗震设计规范.总结了中日两国液化场地和侧向扩流场地桥梁桩基的抗震设计方法与技术细节,阐述了日本规范中液化场地和侧向扩流场地桥梁桩基抗震设计中的液化地基土反力折减系数的确定方法,以及土体液化侧向扩流对桩作用力的计算模式.指出我国规范中在液化和侧向扩流场地桩的抗震分析方法、不同土层分... 相似文献
273.
不同氮浓度冲击对颗粒污泥脱氮过程中N2 O产生量的影响 总被引:2,自引:2,他引:0
采用好氧-缺氧SBR污水生物处理系统,考察不同进水NH4+-N浓度冲击对同步硝化反硝化型颗粒污泥脱氮过中N2O的释放规律和脱氮效果的影响.结果表明,当进水NH4+-N浓度分别从稳定的30 mg·L-1突然提高到40、60和80 mg·L-1时,氨氮去除率从80.04%降至61.40%、39.65%和31.02%,但氨氮的去除量变化不大,都在25 mg·L-1左右;另外,N2O产生量受进水NH4+-N冲击较小,在4个不同的进水NH4+-N浓度下,典型周期N2O产生量分别为3.019、3.489、3.271和3.490 mg·m-3,而且N2O释放速率都在0.004 5 mg·(m3·min)-1左右.同步硝化反硝化型颗粒污泥系统的好氧阶段和缺氧阶段均有N2O产生.不同的NH4+-N浓度冲击下,同步硝化反硝化型颗粒污泥系统对NH4+-N的去除量没有变化,但由于进水NH4+-N浓度的提高引起系统脱氮率显著下降. 相似文献
274.
275.
对冲击和碰撞两种不同的环境试验加以区别对比。用比较简捷的方法计算出冲击试验中的主要参数间的相互关系。分析了如何调整冲击试验的脉冲加速度和脉冲宽度以及应该注意的问题。 相似文献
276.
一种新颖的冲击试验设备 总被引:1,自引:0,他引:1
主要阐述这种新颖的冲击试验设备的主要技术指标、设计构思及实现的思路,并对该设备的可行性进行分析。旨在推广应用和设计同类设备时借鉴。 相似文献
277.
278.
279.
280.
通过单周期瞬时有机负荷(OLR)冲击试验,探究了OLR冲击对微压内循环反应器(MPR)去除效率的影响,采用提高曝气量的方式应对冲击,确定不同OLR冲击条件下的最适曝气量.结果表明,随着OLR的增加,出水COD低于50mg/L,出水TN低于10mg/L,但NH4+-N和TP的去除效率随负荷增加而降低.OLR增加到0.26gCOD/(gMLSS·d)时出水TP高于0.5mg/L;OLR增加到0.46gCOD/(gMLSS·d)时出水NH4+-N高于5mg/L.OLR分别为0.26,0.34,0.46gCOD/(gMLSS·d)时,相应最适曝气量分别为1.95,2.25,2.45L/min.在单周期OLR冲击下,通过调控曝气量的方式可以有效应对冲击,保证污染物去除效果. 相似文献