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膜生物反应器膜污染的水力学控制实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
叙述了膜污染是影响膜-生物反应器处理技术推广应用的关键因素,采用水动力学方法是控制膜污染的有效方法。在不同污泥浓度条件下。对不同曝气强度下膜污染的发展速率及其形成机理进行了试验研究,研究结果表明:对应于不同污泥浓度均存在一个经济曝气强度,其大小随污泥浓度升高呈线性增加,膜生物反应器在经济曝气强度条件下运行可控制膜污染的发展;并从理论上推导出一个临界污泥浓度,其值为5.15g/L。对应于临界污泥浓度,并且污泥絮体在膜面可形成比较稳定的动态膜,膜过滤压差上升的速率最慢,膜生物反应器在此临界污泥浓度条件下运行膜污染发展最为缓慢。 相似文献
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曝气强度对膜污染的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
混合液浓度的高低及其粒度分布特性是影响膜生物反应器膜污染的重要因素。在一定污泥浓度下,主要考察了曝气强度对污泥絮体粒度分布的影响,以及不同粒度下的膜污染特性。试验结果表明,曝气强度提高,可以起到减缓污泥颗粒在膜表面的沉积作用,但高的错流流速产生的剪切效应使得污泥颗粒变得琐碎,导致细小胶体粒子和溶解性部分增多,增加了膜孔吸附和堵塞的机会,加剧了膜污染的进程。膜污染速率在曝气强度提高初期阶段迅速降低,接着又随曝气强度增加而缓慢升高,在污泥质量浓度为8 g/L的试验条件下,对应的最适曝气强度为84 m3/(m2.h)。 相似文献
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水力停留时间对膜生物反应器复合工艺污水处理特性的影响 总被引:6,自引:0,他引:6
开发了厌氧-多级好氧/缺氧-膜生物反应器复合工艺,在不同水力停留时间(HRT)下,考察了系统对污染物去除效果及其膜污染的特性.结果表明,在试验选定的HRT范围内,系统对TN和TP的去除率随着HRT的降低而升高,当HRT为8.70、6.96、4.97 h时,系统对TN和TP的平均去除率分别为73.15%、79.76%、81.98%和67.79%、80.99%、92.16%.但是,较低HRT条件下膜通量较高,会加剧膜污染进程.解决这一问题的措施是增加膜组件个数,从而在不提高膜通量的情况下使系统保持较低的HRT,保证系统高效稳定的污染物去除效果. 相似文献
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提出一种高效脱氮除磷的新工艺,即厌氧-交替O/A的序批式膜生物反应器.在HRT为8.4 h、交替O/A时间为10min/10 min时,系统氨氮、总氮、总磷的平均去除率分别达到99.57%、89.92%、93.26%.典型周期试验证明.频繁的O/A环境更利于系统高效脱氮除磷,且O/A交替越频繁,系统中反硝化聚磷菌(DPAO)占聚磷菌(PAO)的比例(即缺氧吸磷速率与好氧吸磷速率的比值)越大.当交替O/A时间为10 min/10 min时.系统中DPAO占PAO的比例为70.87%,比交替O/A时间为30 min/30 min时提高了66%. 相似文献
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针对低C/N城市生活污水,文章提出一种以厌氧/好氧/缺氧/好氧运行的SBR脱氮除磷工艺((A/O)2-SBR),并考察了外加碳源和粉煤灰对系统运行效能和菌群结构的影响。结果表明:当进水COD、NH4+-N和TP分别为240、40和5 mg/L时,投加80 mg/L碳源和250 mg/L改性粉煤灰可显著提高系统污染物去除效果,系统TN和TP去除效率分别由(47.03±1.38)%和(82.43±0.88)%提升至(72.65±1.16)%和(98.88±0.48)%,出水NH4+-N、TN和TP浓度分别为0、(11.10±0.38)和(0.06±0.02) mg/L。过程分析表明,TP去除主要发生在好氧阶段,改性粉煤灰投加在厌氧末期和缺氧末期对TP去除量分别为1.71和0.63 mg/L;缺氧段投加碳源可提高反硝化脱氮性能,厌氧段和缺氧段对TN去除分别占51.12%和31.39%。微生物菌群结构分析表明,碳源和粉煤灰的投加对脱氮除磷菌群具有较好的富集作用,其中与除磷直接相关的功能微生物Proteobacteria(变形菌门)由41.82%提高至... 相似文献
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