红壤中结合态磷在酸化条件下的变化及其相互关系

以浙江沿海地区的红壤为研究对象，通过浸滤过程，研究了在酸化条件下，红壤中可溶笥结合态磷的变化和它们之间的相关关系，结果显示，红壤中可溶性Fe-P比Ca－P、Al－P对酸度的变化更为敏感；当红壤中可溶性磷的原始含量较高时，随酸度的增强从固相中释出的趋势更明显；在酸化过程中、红壤中不同可溶性结合态磷之间呈现出不同的相关关系，这归因子它们对酸化敏感性的差异。     

不同地域天然伊利石表面酸碱特性的比较

利用电位滴定技术和恒定容量表面络合模式表征不同来源天然伊利石的表面酸碱性质。鉴于固体基质在酸量滴定过程中发生溶解，相应的滴定上清液被视为体系空白。考虑到水解铝、硅酸和伊利石表面活性位之间的表面络合或沉淀反应，提出两种表面质子反应模型。对其中的特例，还考虑了表面离子交换反应。模拟程序的拟合结果显示两种模型对水解伊利石体系的滴定行为均可获得满意的描述。相的的表面固有酸度常数表明样品的酸碱性质之间存在一些共性。     

再论含金硫化物矿物中能否存在负价金问题──答李九玲等同志

本文从讨论金属结合能何以具有表面化学位移的原因开始,从金属团簇的一般性质出发,论证了金属结合能自尺寸大于1nm的团簇到金属微粒再到块体金属具有连续过渡性;金属结合能与粒径R呈正相关;与1／R具线性负相关关系,认为金微粒或团簇具有1．1eV以上的结合能负位移是可能的。并指出李九玲等同志在“评<含金硫化物矿物中不可能存在负价金>”一文中引用的某些衬底材料上的金团簇呈现结合能正位移的数据是由于这些金困簇已与其衬底材料发生了键合作用造成的,它们不能作为否定金属结合能位移与粒径呈正相关的依据。同时,笔者从“化学结合金”在氰化过程中并未被氧化成正离子金判断,它不应是负价金。并由同质并能位移与粒径可具负相关关系推论,“化学结合金”应是合企硫化物矿物中可存在的少量微粒碲金矿、碲金银矿等中的正离子金。笔者强调在讨论企的价态问题时应采用Allred－Rochow电负性数据而非常用的Pauling电负性数据,并再次指出含金硫化物矿物中不可能有负价金存在。     

石英表面配合物与溶解动力学模型

阐述了石英表面配合物和溶解动力学机理之间的关系，指出了石英的反应性主要受负电性表面物种的控制，从而导致电解质、离子强度、pH等因素对石英溶解的催化效应．溶解达率的提高与反应活化能的降低成活化熵的增大有关。最后，介绍了在过渡态理论和表面反应模型基础上建立的石英溶解速率方程。     

多次相平衡/液上色谱法的原理与实验--水中挥发烃及其分配常数的测定

介绍了一次、二次及多次相平衡/液上色谱法测定水中有机挥发烃及其气液分配常数的理论关系式。给出分配常数倒数与定量分析误差存在线性关系;研究了温度、离子强度等因素对分配常数的影响。     

城市化与国民经济发展之关系的理论分析

城市化水平与人均国民生产总值的统计关系在８０年代被建立,从理论上分析这个统计关系能加深对城市与经济发展之关系的理解。从经济学的要素替代和需求收入弹性原理概括了城市化的发展机制,认为任何一个国家或地区的城市化都遵从它。并构造了全国人均国民生产总值与城市人均国民生产总值、乡村人均国民生产总值、城市化水平的关系,它是普适的。如果假设城市、乡村人均国民生产总值的增长分别引起的全国人均国民生产总值的增长总是占据了一个不变的份额,同时,城市人均国民生产总值与乡村人均国民生产总值之差与全国人均国民生产总值成正比,那么,就可以据此演绎出这个统计关系。第二个前提暗示了一个城乡发展差距的倒“Ｕ”字型过程     

用片段常数法估算有机化合物在鱼体内的生物富集因子

根据337个有机化合物在鱼体内生物富集因子的实测数据建立了片段常数估算模型。涉及的有机物包括卤代苯、卤代联苯、氯代脂肪烃、多环芳烃、醇、醚、醛、酮、腈、苯酚、苯胺、硝基苯、呋喃、二误Yin、含氮氧硫的杂环混合和物、脲和有机磷农药等多种类别，logKow在0.39-8.60之间。模型可决系数0.982，标准差0.453，平均绝对误差0.322个对数单位。60种检验化合物的平均预测残差为0.320个对数单位。     

相对速率法测氯原子与一系列低碳醇的反应速率常数

在 2 92± 1K温度和 1 0 1× 10 5Pa压力下 ,以丙烷为参照物 ,采用相对速率方法测定了一系列醇与氯原子在气相中的反应速率常数 ,这些醇与氯的反应速率常数分别为 (单位 :10 7m3·mol-1·s-1) :甲醇k1=3 2 9,乙醇k2 =6 14,正丙醇k3=8 97,异丙醇k4 =4 0 0 ,正丁醇k5=11 7,异丁醇k6=12 5 ,叔丁醇k7=2 0 5 ,正戊醇k8=15 8,异戊醇k9=12 3     

Fetal urinary insulin-like growth factor I and binding protein 3 in bilateral obstructive uropathies

Fetal urinary concentrations of insulin-like growth factor I (UIGF-I) and binding protein 3 (UIGFBP-3) were determined in patients with prenatal diagnosis of bilateral obstructive uropathy. Patients were retrospectively assigned to three groups, on the basis of outcome: group 1, termination of pregnancies (n = 11) with sonographic evidence of severe oligohydramnios or renal dysplasia, confirmed at histological examination; group 2, patients (n = 10) with postnatal plasma creatinine > 50 μmol/1 at the age of 1 year (1 yr-pCreat); and group 3, patients (n = 16) with 1 yr-pCreat ≤ μmol/1. The results show a significant increase in UIGF-I and UIGFBP-3 in groups 1 (18 159 ± 9083 pg/ml; 2657 ± 669 ng/ml) and 2 (1574 ± 847 pg/ml; 176 ± 50 ng/ml) in comparison with group 3 (35 ± 6 pg/ml; 21 ± 2 ng/ml). UIGF-I and UIGFBP-3 were significantly correlated with postnatal plasma creatinine, and were both sensitive (90 per cent; 80 per cent) and specific (88 per cent; 88 per cent) for prediction of elevated 1 yr-pCreat (>50 μmol/1). Fetal urinary IGF-I and IGFBP-3 are increased in severe fetal bilateral obstructive uropathy, possibly reflecting tubular dysfunction or/and increased synthesis consequent upon fetal kidney injury. Their predictive value for postnatal renal function needs further assessment.     

Determination and discussion hydraulic retention time in membrane bioreactor system

Based on the microorganism kinetic model, the formula for computing hydraulic retention time in a membrane bioreactor system (MBR) is derived. With considering HRT as an evaluation index a combinational approach was used to discuss factors which have an effect on MBR. As a result, the influencing factors were listed in order from strength to weakness as: maximum specific removal rate K, saturation constant Ks, maintenance coefficient m, maximum specific growth rate ,ua and observed yield coefficient Yobs. Moreover, the formula was simplified, whose parameters were experimentally determined in petrochemical wastewater treatment. The simplified formula is θ= 1.1( 1/β -1)(Kｓ S)/KXo , for oetroehemical wastewater treatment K and Ko eaualed 0.185 and 154.2, resoectively.