一起直径2800mm碳化塔钢板夹层原因的探讨

一、前言2005年8月下旬～9月上旬,我们对闽北某合成氨厂进行部分压力容器全面检验时,其中对一台直径2800×18/20×15600mm碳化塔采用GB11344—1989《接触式超声波脉冲回波法测厚》标准和测厚仪使用要求进行布点测厚并根据新标准TB／T4730．1～4763．6—2005《承压设备无损检测》的标准规定进行超声波探伤,检验发现该碳化塔部分水箱10#槽钢支架两端与塔壁直接焊接部位的筒体,出现有不同程度的呈阶梯型钢板分层,并多为夹层端部产生的倾斜状裂纹,又称为倾斜缺陷,这种缺陷在下简体第一、二筒节内的水箱槽钢支架两端与塔壁直接焊接周围并与简体、主焊缝热影响区更为明显。     

从燃油锅炉腐蚀穿孔谈其防护和保养

广东省江门市某饲料厂1台WNS0．5-1．0-Y燃油蒸汽锅炉，1996年2月安装投入使用，使用过程中发现排污阀附近有泄漏现象，而且锅炉的工作压力一直上不去，锅炉上面布满粉尘，各控制部分和液位计等外露的金属部分都已经严重锈蚀：使用单位以停用和单位转制为由，已经3年没有进行内外部检验，而且水处理设备已经损坏，没有持证的司炉工。拆开漏汽点周围的保温材料，发现锅筒底部已经穿孔，腐蚀呈现溃疡性．超声波测厚表明漏汽处周围壁厚已减至4．5mm（锅筒的公称壁厚为11．0mm），查明漏汽处是由于腐蚀减薄导致穿孔。     

锅炉与压力容器用简体、封头标准的比较

一、概述由于锅炉是直接受火的承压设备,而压力容器是非直接受火的承压设备,故两者在制造、检验过程中适用的标准不同,因此锅炉与压力容器筒体、封头在尺寸形状公差的规定不尽相同,对于即有制造锅炉,又有制造压力容器的生产单位更容易用错标准,为了防止锅炉、压力容器在制造、检验及验收过程中发生差错,现将锅炉与压力容器筒体、封头在制造、检验过程中容易混淆的部分标准进行一一对比。二、适用标准的差别1、筒体锅炉筒体用JB/T1609-1993《锅炉锅筒技术条件》,压力容器用GB150-1998《钢制压力容器》。2、封头压力容器封头的标准:现行的J…     

一台水管锅炉水管产生环向裂纹的原因简析

一台化工厂生产使用的2.5Mpa锅炉,水管与下锅筒连接的角焊缝熔合线位置因制造锅炉焊接时产生的严重连续咬边缺陷扩展为贯穿型裂纹发生破坏.本文根据现场检验的实际情况,对咬边缺陷导致贯穿型裂纹进行了简单分析.     

不同标准下外压筒体轻量化设计

LNG运输半挂车根据GB 1589-2016《汽车、挂车及汽车列车外廓尺寸、轴荷及质量限值》的规定最大允许总质量不能超过40t,轻量化LNG运输车是今后市场发展方向之一。LNG运输车外筒体由于受外压作用,往往通过设置较多加强圈来防止其失稳。在材质、直径、壁厚、长度均相同条件下的外筒体,按GB/T150《压力容器》、JB 4732《钢制压力容器》、ASME B&P Code VIII-2等不同标准下进行失稳计算,同种规格角钢圈数量大不相同,按ASME B&P Code VIII-2标准计算得出的角钢圈数量最少,轻量化程度更高,更具有市场竞争力。     

锅炉与压力容器用筒体、封头标准的比较

一、概述 由于锅炉是直接受火的承压设备,而压力容器是非直接受火的承压设备,故两者在制造、检验过程中适用的标准不同,因此锅炉与压力容器筒体、封头在尺寸形状公差的规定不尽相同,对于即有制造锅炉,又有制造压力容器的生产单位更容易用错标准,为了防止锅炉、压力容器在制造、检验及验收过程中发生差错,现将锅炉与压力容器筒体、封头在制造、检验过程中容易混淆的部分标准进行一一对比.     

某型号进口灭菌器监督检验

对从日本进口按JIS B 8265:2003《压力容器建造——一般原则》标准建造的14台同型号灭菌器进行了口岸检验。通过检验,发现该批灭菌器焊接接头无损检测比例、焊接接头系数等方面不符合《锅炉压力容器制造许可条件》相关条款的规定;容器焊接接头错边超标且存在烧穿焊接缺陷。结合检验对JIS B 8265:2003标准某些条款进行了简单介绍,同时对进口压力容器检验遇到的某些问题提出了建议。     

低合金钢液化石油气贮罐高应力裂纹的产生和修复

1991年,我所对某液化石油气站3台32立方米液化石油气贮罐进行定期开罐检验。检验项目有内外表面检查、安全附件检查、壁厚测定、磁粉探伤、着色探伤、射线探伤抽查、水压试验和气密性试验。在检验过程中,当对1号罐进行磁粉探伤时,磁痕显示,封头与筒体环焊缝内壁热影响区处有3条裂纹,其裂纹部位及尺寸如图。 该台贮罐投入运行时间为1988年10月,罐体材料质16MnR,产品规格直径2400 × 7540毫米。壁厚封头20毫米、筒体18毫米,设计压力18千克力/厘米～2。罐体焊后,进行200～250℃保温两小时的消氢后热处理。该罐检验前为在役状态,实际运行3年。…     

链条锅炉翻煤器

1978年,我厂安装一台DHL10-13型锅炉。试运行时,燃烧工况尚佳,但遇到湿度高(或用汽量大)需要加厚煤层时,便出现燃烧不完全的现象,导致灰渣热损失大,灰渣含碳量高。为了使煤充分燃烧,我们在链条炉排上安装了一个简易的翻煤器(见图)。翻媒器用50 × 5角钢与 50 × 5扁钢焊接而成,两端用△形钢板封焊,形成一个三角形容器。然后在离两端点50毫米左右处各焊接1/2英管螺纹外接头一个,通水冷却。 安装时,角钢呈90°向上;扁钢封底之平面向下,距离炉排2～4毫米,距离煤闸板约800毫米(即前拱出口)。然后用螺栓将两根 70 X 5扁钢固定在炉排支架护罩上,…     

大容积无缝气瓶瓶口外螺纹修复方法及安全分析

为确定不同瓶口壁厚气瓶的外螺纹修复方式，采用数值和理论方法，通过分析外螺纹修复后气瓶的瓶体应力分布、周向转动和轴向窜动情况，对直接加工和采用热套工艺加装衬环2种瓶口外螺纹修复方式的安全性进行评价。结果表明:针对内螺纹规格为3-1/4″-8UN的气瓶，当采用直接加工方式将外螺纹修复至4-1/2″-8UN时，气瓶最大应力位于气瓶筒体上，此时气瓶可安全使用；当已修复至4-1/2″-8UN的瓶口外螺纹再次出现磨损时，直接加工的修复方式会对气瓶的安全使用造成影响，应采用热套工艺加装衬环方式修复瓶口螺纹。     

在役压力容器隐患严重

编辑同志: 最近,我们随湖南省化工压力容器检测中心站的同志对两个县氮肥厂进行普查,看到的一些情况令人担忧。 请看:一台直径2米、高14米的碳化塔顶部封头有一条长400毫米的裂缝; ──造气炉自产蒸汽夹套壁厚减薄至3～4毫米,仅为设计壁厚的1/3; ──多数压缩机都有一个完全不合格的中低压油水分离器…… 按照劳动部颁布的《压力容器使用登记管理规则》,我们对两个厂的107台在役压力容器进行检验,结果表明,存在危险因素需要修复的43台,占40.2%;完全不能使用必须判废的22台,占已检容器总数的20.6%。判废的容器,不仅有旧的,而且还有新的。一台…     

GB/T 3609.1《职业眼面部防护 焊接防护 第1部分:焊接防护具》的修订说明

现行的GB/T 3609.1《职业眼面部防护焊接防护第1部分:焊接防护具》发布于2008年,该标准对于产品质量的提升等起了很大的作用,但随着产品的不断更新换代以及防护要求的提高,该标准进行了必要性的修订。本文就新修订的内容进行说明。     

某干气车间净化器壳体错边完整性评价

本文针对某干气车间净化器在定期检验中发现的封头与筒体连接环焊缝的超标错边缺陷,采用合于使用评价方法对其安全性进行分析,利用JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》中的塑性极限载荷分析方法进行有限元分析,得出该台容器的最大允许操作压力不超过塑性极限内压的2/3,可以满足使用要求,建议使用单位运行期间对该容器加强监控管理,避免内压力、温度剧烈波动,避免应力腐蚀、疲劳失效的发生,适当缩短下一检验周期。     

焦作室内氡对人体健康影响的评价

采用RAD-7型测氡仪对焦作市室内氧浓度进行调查.焦作室内氡浓度范围为19.2～ 160.5 Bq/m3,平均浓度为62.94 Bq/m3.采用氡剂量学评价方法,得出焦作室内氡年平均有效剂量为1.98mSv,同时评估焦作市因接受室内氡辐射剂量引起的终生肺癌危险度为1.53 × 10-4.     

一起烟囱筒体内施工井架坍塌造成重大伤亡事故的教训

1996年4月,某建筑安装工程公司在云南磷肥工业基地进行6m×80m洗涤塔出口烟囱的施工。烟囱设计高度80m,底部外径为10.48m,顶端内径为6m,事故发生时烟囱筒体高度已达53.7m。烟囱内设有1650mm×1650mm的井字架,按施工设计要求,井字架每5m设置8根￠12.5mm钢绳与筒壁上同一水平预埋好的同数量￠18mm的钢筋拉环连接,每隔20m用8根钢绳与筒壁拉环斜向拉接,以分散对井架的轴向压力。 4月6日上午安排提升平台,计划升1.5m,当升到1.3m时,架子响了一声,经检查发现外套架有一根斜杆变形,停止再升。下午用氧焊更换了已变形的外套架斜杆,并准备校正井字架。首先解脱平台下部分模板支撑的竖向连接杆,又松动井字架水平接绳,用3t和1t葫芦吊企图拉正井字架。当井字架顶端校正时,有6人在平台及40m以上的架子上,井字架顶端校正30～40cm时,井架又响了一声,其中4人立即顺井架下移,但井字架突然晃动坍塌,模板、支撑、拉绳、安全网随着响声轰然落地,除1人在吊笼盖板上紧抱吊笼梁未坠落外,其余5人坠落至井筒底部,4人被落物砸埋当即死亡。     

超声波萃取-同步荧光法测定土壤中的多环芳烃研究

采用超声波萃取-恒波长同步荧光法测定了土壤中的多环芳烃(PAHs).对超声波萃取和同步荧光法的测定条件进行优化,考察方法的线性相关性、准确性和加标回收率,确定优化条件为:二氯甲烷/正已烷(1∶1),体积每次30 mL分两次提取,提取时间为60 min,样品不需纯化,直接可用于同步荧光分析.超声波萃取效率高,萃取时间短.采用恒波长同步荧光法对多环芳烃进行定性定量,相关系数r＞0.9981,检测限0.052～12.37 ng,标准偏差0.017％ ～ 4.12％,回收率68.2％～109.9％.采用超声萃取-同步荧光法测定了龙岩市区不同功能区土壤中的多环芳烃.结果表明,闽西监狱良种繁殖园土样中含有苯并[a]芘和荧蒽,龙洲工业园土样中含有苯并[a]芘、荧蒽、苯并[k]荧葸、咔唑和,龙岩三德水泥厂土样中含有苯并[a]芘、荧葸、菲和蒽.该法简便快速,无需对混合物进行分离就可实现多组分的同时鉴别和定量测定.     

珠江广州河段水质及微生物周年变化特征

为评估珠江广州河段的水质状况和生态环境质量,于2008年5月-2009年4月,对微表层、表层的关键水质因子及几种重要的微生物指标进行了每月1次的周年调查.结果显示,珠江广州河段微表层对氮磷营养盐及微生物均有明显的富集作用.中大码头水体微表层对TN和TP的富集系数分别为1.23和1.08、鱼珠码头分别为2.23和1.30,且氮、磷营养盐含量高.两站点水体的细菌总数大多在104～106 cfu/mL,微表层水体对细菌总数的富集系数高达26.03和3.75.中大码头微表层、表层粪大肠菌群的年均值分别为(7.01±2.43)×103个/mL、(2.75±0.73)×103个/mL,鱼珠码头为(4.81±1.84)×103个/mL和(2.45±0.73)×103个/mL.相关分析显示,粪大肠菌群的数量与大肠菌群呈极显著的正相关(p<0.01),表明珠江广州河段受生活污水污染严重.     

紫外差分吸收光谱法定量分析SF6分解物SO2和H2S技术

分解物SO_2和H_2S表征SF_6电气设备内部缺陷,是SF_6电气设备试验必检项,对两种气体的准确定量分析直接关系到SF_6电气设备内部缺陷种类和定位的正确判断。现有的现场检测技术不足以解决气体组分之间的干扰问题,因此,本文开展了相关选型和设计工作,获得基于紫外差分吸收光谱法的SO_2和H_2S混合气体检测装置。采用差分法提取SO_2和H_2S紫外吸收光谱的快变部分,通过吸光度的扣减和浓度反演,去除在紫外吸收光谱区域H_2S和SO_2的交叉干扰问题。对其测试的原始谱图进行数字滤波处理,去噪后获得平滑波形,进一步进行FFT变换和线性拟合,拟合优度达到0.999 9,提高了SF_6背景气体中SO_2和H_2S混合气体检测的灵敏度。所研制装置在系统信噪比为1时,混合气体中SO_2在190～230 nm和280～320 nm波段的检测极限分别为0.108μL/L和0.444μL/L,H_2S在190～230 nm波段检测极限为0.490μL/L,为现场检测应用奠定了基础。