污泥的分形维数与粒度随统计样本的变化特征

研究了厌氧折流板反应器(ABR)中成熟颗粒污泥和某污水处理厂回流、厌氧、曝气、消化4个单元中絮状污泥的一维、二维分形维数(D₁、D₂、D′₂)及平均粒径在不同统计样本数下的变化规律。结果表明，当统计样本数达到200以上时，ABR中成熟颗粒污泥的D₁、D₂、D′₂值趋于稳定；当样本数达到300以上时，某污水处理厂4个单元中絮状污泥的D₁、D₂、D′₂值也分别趋于稳定。此外，1^#ABR中的颗粒污泥在统计样本数达到350以上时其中位直径趋于稳定，而2^#ABR和某污水处理厂4个处理单元中的污泥，在试验样本数下并未达到稳定。基于研究的结果和相关文献的结论，研究认为，如果需要得到稳定的平均粒径结果，可能需要大量的统计样本数，该样本数至少要大于600。     

水解酸化-AMBBR-好氧组合工艺的启动过程研究

对现有污水处理厂进行工艺优化，提出新的脱氮组合工艺——水解酸化-AMBBR-好氧工艺，并研究该工艺的启动过程。采用单池驯化培养的方式，同时启动了水解酸化池、缺氧移动床生物膜反应器（AMBBR）和好氧池，重点就水解酸化池和AMBBR的启动进行详细介绍。结果表明，水解酸化反应器采用投泥启动，小流量进水，逐渐增大流量的方式，可以在15 d之内完成启动，出水清澈；AMBBR宜采用好氧启动，微氧运行的方式，挂膜时间短，膜的更新速度快；组合工艺串联后，在较短的时间内，COD的去除率可达到80%，NH₃-N的去除率达到70%以上；启动污泥和污水回流后，填料很快适应水质水量变化，并在3～4 d内重新挂膜，出水TN平均浓度低于20 mg/L；运行的3周内，系统没有外排污泥。     

不同挂膜方式生物滴滤塔处理含H2S恶臭气体简

采用菌剂挂膜，活性污泥挂膜和自然挂膜3种不同方式形成生物滴滤塔，考察挂膜方式对生物滴滤塔去除H₂S恶臭气体的影响。结果表明，当进气H₂S浓度为5 mg/m³时，菌剂挂膜、活性污泥挂膜、自然挂膜形成的生物滴滤塔出气H₂S浓度分别为15.7~17.4、11.6~14.8和15.0~15.9 μg/m³；塔内压降分别为3~4 mm水柱、6 mm水柱和4~5 mm水柱；喷淋后滤出液中硫酸根的浓度分别为14、22和17 mg/L，硫的转化率分别为45%、60%和50%。当进气H₂S浓度增大至7 mg/m³时，3个塔经过7 d的调整后，均能达到稳定状态，稳定后3个塔中出气H₂S浓度和压降基本没变，喷淋后滤出液中硫酸根浓度依次增大至25、31和30 mg/L左右。采用活性污泥挂膜形成的生物滴滤塔处理H₂S的能力比菌剂挂膜和自然挂膜的高。     

混合固定化硝化菌和好氧反硝化菌处理焦化废水

对传统的聚乙烯醇(PVA)固定化方法进行了改进，试制了加入麦秸粉末的固定化球和以活性炭纤维膜为载体膜固定化细胞产品。混合固定化硝化细菌和好氧反硝化细菌对经过厌氧折流板反应器酸化后的焦化废水进行脱氮，焦化废水在厌氧折流板反应器中经过18 h的酸化后，pH在8.0左右，开始进入好氧槽进行脱氮。在有效容积为5 L好氧槽中经过12 h的曝气处理，加入麦秸粉末的固定化球对氨氮的去除率高达94.3%；纤维膜固定化细胞产品对氨氮的去除率为85%。整个脱氮过程无NO^-₂-N和NO^-₂-N的积累，实现了好氧条件下的同时硝化和反硝化。     

A/O和A2/O工艺对膜生物反应器处理焦化废水影响的研究

为提高膜生物反应器对焦化废水的处理效果，采用A/O和A²/O两种工艺的膜生物反应器处理焦化废水，通过对比处理效果、分析膜污染情况，寻求膜生物反应处理焦化废水的最优工艺。实验结果表明：A²/O工艺系统对酚、NH₃-N、COD的去除率分别为99%、90%和95%；A/O工艺系统对酚、NH₃-N和COD的去除率分别为97%、75%和93%。A²/O膜生物反应器系统对焦化废水中NH₃-N的去除效果明显优于A/O膜生物反应器系统，其反硝化率为50%～70%。对膜污染分析表明不同工艺对膜污染的影响不显著，A²/O工艺膜通量衰减59%，A/O工艺膜通量衰减56%。研究表明在膜生物反应器中，A²/O工艺对焦化废水的去除效果要优于A/O工艺。     

炭纤维载体固定床厌氧发酵启动运行效果实验

以开发高效率、抗冲击性能强的高浓度有机废水沼气发酵技术为目的，用传统的 UASB反应器作为对照，研究了以炭纤维为生物膜载体的固定床厌氧反应器的启动运行效果。反应器进口废水 COD 为 5 000 mg/L, 水力停留时间 (HRT) 由213 h 逐步缩短为35 h，进水有机容积负荷(OLR)由0.56 kg COD/ (m³·d)提到3.45 kg COD/(m³·d)。结果表明，固定床反应器厌氧发酵的效率比对照高，出水 pH 值也比对照稳定；运行到第 50 d 时，固定床厌氧反应器和对照的 COD去除率分别由第 7 d 的36.56%和33.58%上升到87.9%和62.6%；固定床厌氧反应器的容积比产气率最高为1.16 m³/(m³·d)，累计产气量为415.59 L，而对照的容积比产气率最高值仅为0.31 m³ /(m³·d)，累计产气量为 71.66 L，前者最高容积比产气率和累计产气量分别是后者的3.74倍和5.78倍。固定床厌氧反应器的启动速度、COD 去除率和产甲烷效率显著地高于对照反应器。     

用于石化废水处理的聚氨酯泡沫球形载体的挂膜方法

采用物理吸附的方式对用于石化废水处理的聚氨酯泡沫球形载体的挂膜方法进行了研究。直接挂膜时，投加石化废水生物处理剂后，载体出现了严重的堵塞现象，孔隙内无机颗粒含量较高，生物多样性差，从而无法保持稳定的石化废水处理效果。通过分析聚氨酯泡沫表层和孔隙内部附着的生物量及孔隙内附着物的粒度分布，采取间接挂膜法，即采用投加颗粒状物质活性炭、电气石及酵母粉的方式，对聚氨酯泡沫球形载体进行预挂膜后，再投加生物处理剂，进行进一步的挂膜。结果表明：间接挂膜法可有效地避免载体的堵塞问题，使得孔隙内部附着生长大量的活性微生物，从而在石化废水进水COD和NH⁺₄-N浓度在280～420 mg/L和5～25 mg/L时，出水COD和NH⁺₄-N浓度分别稳定在70 mg/L和3 mg/L以下。     

酸度对好氧颗粒污泥生物吸附含铅废水影响的研究

为了有效地控制铅污染，利用序批式反应器（sequencing batch reactor,SBR）培养的以醋酸钠为碳源的好氧颗粒污泥作为吸附剂，进行生物吸附含铅废水的效能和机理的研究。通过考察酸度、接触时间和Pb²⁺初始浓度等因素的影响，验证好氧颗粒污泥吸附模型，并利用不同的脱附剂，进一步解析其生物吸附的Pb²⁺。实验结果表明, 酸度是影响好氧颗粒污泥生物吸附Pb²⁺的关键因素，当初始pH为5时，好氧颗粒污泥对含铅废水生物吸附效果最好。对低浓度（0～20 mg/L）含铅废水， 10 min后可快速达到吸附平衡。好氧颗粒污泥对Pb²⁺的实测饱和吸附量为101.97±9.00 mg/g，符合朗缪尔（Langmuir）模型。好氧颗粒污泥生物吸附Pb²⁺的过程，伴随着pH值的升高和K⁺、 Ca²⁺、 Mg²⁺的释放，此现象揭示离子交换作用是好氧颗粒污泥生物吸附Pb²⁺的机理之一。此外，脱附剂HNO₃、EDTA和CaCl₂能实现Pb²⁺的回收和好氧颗粒污泥的重复利用。     

ICSTD反应器处理污泥的启动试验研究

新型内循环污泥浓缩消化反应器（ICSTD）处理污泥的启动运行试验采用某污水处理厂二沉池好氧活性污泥进行驯化培养，使反应器正常启动运行。在日处理量为50 L/d，进泥含水率为99.23％～99.46％，进泥VS/TS为0.65～0.73，进泥COD为4 115～5 780 mg/L，反应器容积负荷为1.31 kg COD/(m³·d)时，排泥含水率在96.2％～97.3％，排泥VS/TS为0.48～0.57，COD去除率在95％以上，出水pH在6.6～7.1，且上清液澄清。试验结果表明： ICSTD反应器处理污泥的启动试验，采用直接培养污泥启动的方式培养厌氧污泥历时66 d，能较快地培养厌氧污泥且运行稳定，对污泥的浓缩消化起到较好的作用，同时对反应器后续运行的消化效果提供了一个良好的条件。     

微米级负载型 TiO2催化剂在光催化-膜分离反应器中的应用简

基于光催化-膜分离三相流化床反应器的结构特点及膜分离特性，以微米级MCM-41分子筛为载体，采用原位生成法制备微米级负载型TiO₂催化剂。针对微米级负载型TiO₂催化剂在光催化-膜分离反应器中的分布特性、悬浮特性、分离特性及膜污染特性进行研究。结果表明，曝气量一定的情况下，微米级负载型TiO₂催化剂在光催化-膜分离反应器中具有良好的悬浮特性，且优于纳米TiO₂。随着催化剂投加量的增加，悬浮浓度也随之增加。光催化反应器底部曝气0.3 m³/h、催化剂投加量为1 g/L时为宜。膜分离器中催化剂悬浮浓度明显低于光催化反应器；该微米级催化剂与纳米TiO₂相比具有不粘附、不堵塞膜孔等优良特性，能够有效降低膜污染，延长分离膜使用寿命。膜底曝气为0.1 m³/h时，反应器连续运行5 h（未加反冲洗）后，微米级负载型TiO₂催化剂和纳米TiO₂对膜组件的污染程度分别为膜通量衰减率4.3%和37.4%。反应器连续运行72 h，膜组件依然具有很好的分离特性。     

厌氧折流板反应器处理邻苯二甲酸二丁酯废水

采用南京江心洲污水处理厂的厌氧消化污泥作为厌氧折流板反应器（ABR）的接种污泥,研究室温（25±5）℃条件下ABR对邻苯二甲酸二丁酯（DBP）降解的运行特性。结果表明,ABR在室温、容积负荷为0.9-1.8 kg/（m3·d）条件下启动运行30 d可以达到运行稳定,其COD去除率在90%左右。在负荷提高阶段,当水力停留时间（HRT）为12 h,容积负荷为2.0-6.8 kg/（m3·d）时,反应器对COD平均去除率大于85%;当HRT为12 h,容积负荷6.8 kg/（m3·d）时,COD去除率达90.7%,DBP降解率达87.3%。     

ABR-好氧颗粒污泥处理黄连素废水的启动研究

实验研究了ABR-好氧颗粒污泥组合工艺处理黄连素制药废水的启动运行,通过分析发现,ABR装置在HRT为4 d,黄连素浓度为50 mg/L的运行方式下成功启动,反应器运行稳定后每个格室MLSS平均值分别为25 840、21 560、27 500和11 200 mg/L。以ABR出水为营养物,成功培养出粒径在2～10 mm,沉降速率为104～137 m/h,沉降性能优良的好氧颗粒污泥。该组合工艺在启动实验的末期,进水COD浓度为3 000～4 000 mg/L左右,出水COD浓度到达168.4～271mg/L,系统总的去除率保持在90%～95%之间,表明ABR-好氧颗粒污泥组合工艺能够有效地处理黄连素制药废水。     

UASB反应器处理链霉素废水启动及运行性能

采用上流式厌氧污泥床(UASB)反应器处理链霉素生产废水,研究了中温条件下反应器启动和稳定运行中废水处理性能及厌氧污泥颗粒化过程。结果表明,通过逐步提高链霉素废水进水比例和负荷,可以实现UASB反应器的启动和稳定运行,并对高浓度链霉素实际废水具有良好的处理性能,COD去除率稳定在80%以上,COD去除负荷达7.2 kg/(m3·d),CH4产生量达到6.2 L/d。UASB反应器启动运行过程中,链霉素废水对污泥活性具有抑制影响,造成短期反应器运行性能明显下降,而后很快恢复。同时高负荷链霉素废水造成甲烷产率降低。污泥性状变化显著,污泥形态逐渐转变为颗粒态,污泥粒径增大,出现大量0.5~1.0 mm颗粒污泥,污泥VSS/SS比值升高,污泥沉降性明显增强,比产甲烷活性显著升高,表明污泥开始实现颗粒化。     

笼状填料式厌氧折流反应器处理啤酒废水

以ABR反应器为基础,采用笼状填料,增加了缺氧与好氧段,设计了新型的ABR;以啤酒废水为处理对象,考察了新型反应器的启动过程,研究了新型反应器对废水COD的去除效果,分析了HRT、有机容积负荷对COD去除的影响,探讨了新型反应器处理过程中的pH变化及其原因,阐述了笼状填料截留和微生物的附着生长是出水SS较低的原因,出水氨氮浓度较低是增设的缺氧段和好氧段共同作用的结果。实验结果表明,其COD去除效率达96%,有机容积负荷约0.647～1.745 kg/(m3.d);当进水量为50 L/d时,其出水水质达到啤酒废水排放标准。     

常温条件下2种厌氧折流板反应器处理淀粉废水的启动实验

为了研究厌氧折流板反应器在常温下的启动情况,在22.5～30.2℃条件下,对不加填料的5隔室厌氧折流板反应器和加填料的4隔室复合式厌氧折流板反应器同步进行了启动实验。实验用水为高浓度淀粉废水,两反应器采用相同的启动策略,即梯度增加进水COD浓度与降低水力停留时间相结合的方式。两反应器有效容积均为47.8 L,启动初始负荷为0.6 kg COD/(m3.d),逐渐增加到10 kg COD/(m3.d)。实验表明,经过6个阶段87 d的运行,反应器启动完成,并成功培养出颗粒污泥,两反应器对COD的去除率都能达到85%以上。在启动过程中两反应器对COD的去除效率相近。     

外循环厌氧反应器接种好氧污泥的启动研究

内蒙古自治区某啤酒厂的外循环厌氧反应器完成了首次启动后由于操作问题,导致系统运行崩溃.第2次接种后续生物接触氧化池的好氧污泥进行重新启动,经过20 d的驯化,好氧污泥转变为活性较高的厌氧污泥;采用低负荷高去除率的方式运行40 d后,塔内形成了部分颗粒污泥;之后,为了提高颗粒污泥量快速提高进水流量,COD去除率先突然下降然后缓慢升高.当进水流量达到最大时启动结束,此时塔内颗粒污泥量和COD去除率仍在缓慢上升.     

硝化颗粒污泥的快速培养及其硝化特性分析

以好氧颗粒污泥接种小试柱形SBR，采用自配无机氨氮废水为进水，在中温（28～30℃）条件下通过逐步提升进水NH4^＋-N浓度（100～650mg／L）和缩短水力停留时间（8～4h）快速培养硝化颗粒污泥。实验结果证实，以好氧颗粒污泥接种可以促使硝化颗粒污泥快速形成，36d时粒径〉0．21mm的颗粒污泥占总数的93％，颗粒污泥NH4-N比去除速率为50．53mgNH4^＋-N／（gSS·h）。硝化颗粒污泥具有良好的短程硝化性能，亚硝酸盐产生速率和累积率分别保持在3．3kgNO2-N／（m^3·d）和85％以上。反应初期高FA和反应末期高FNA的共同抑制是该研究中实现和维持稳定短程硝化的关键因素。     

多隔室厌氧折流板反应器(ABR) 的水力特性试验研究

对ABR反应器的水力流态进行了示踪剂试验,分析了特征截面面积对ABR水力特性的影响,采用停留时间分布(RTD)法研究了不同进水COD浓度和HRT条件下ABR反应器的水力特性,结果表明不同进水COD浓度时ABR反应器的RTD曲线相似,表明进水COD浓度不是影响ABR水力特性的主要因素;不同HRT条件下RTD曲线差异很大,表明HRT对ABR的水力特性影响较大,随着水力停留时间的延长,N值增大,1/Pe减小,ABR的流态趋于推流流态,随着HRT的缩短,N值减小,1/Pe数增大,ABR反应器趋于完全混合流态.     

微氧条件下厌氧折流板反应器运行特性研究

对厌氧折流板反应器（anaerobic baffled reactor,ABR)在微氧条件下的运行特性进行试验研究，分析了ABR在微氧条件下高效运行的可行性。研究结果表明，适量氧的加入能使ABR的COD去除率提高，出水VFA浓度降低。进水COD为4 000 mg/L,HRT为12 h的相同条件下与厌氧相比，微氧ABR出水COD和VFA浓度的降幅分别为63.7%和66%；微氧ABR内氨氮的去除主要通过同步硝化反硝化和短程硝化反硝化作用；适量氧的加入可以提高微生物的产甲烷活性。     

中试螺旋式自循环厌氧反应器处理安乃近制药废水的稳定性能简

以制药废水实验了50 m³螺旋式厌氧反应器（SPAC反应器）的稳定性。采用Augmented Dickey-Fuller（ADF）单位根检验表明，螺旋式反应器具有良好的启动和运行稳定性。负荷冲击实验显示，SPAC反应器具有较好的耐浓度冲击能力和耐水力冲击能力，所能耐受的最大浓度冲击强度大于60 000 （mg·h）/L（进水浓度提升2倍），所能耐受的最大水力冲击强度为300（m³·h）/d（进水流量提升50%）。SPAC反应器还具备受扰恢复能力。在反应液pH低于5.74，出水浓度、COD去除率和容积COD去除速率（VRR）分别为3 500 mg/L、22.30%和2.52 kg/（m³·d）的工况下，经过30 d恢复，出水浓度、COD去除率和VRR的恢复程度达到80%~90%。