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将处理柠檬酸废水的内循环厌氧反应器的出水以不同比例回流至水解酸化池,研究了厌氧出水回流对水解酸化过程及厌氧处理过程的影响。实验结果表明:厌氧出水参与水解酸化能明显提高水解酸化池的出水pH及废水的预酸化度,厌氧出水添加比(V(厌氧出水)∶V(废水))为1∶4及以上时,可使水解酸化池的出水pH稳定在4.5以上,同时达到10.0%以上的预酸化度,且对NH3-N的去除能力明显增强;随水解酸化时间的延长,水解酸化池的出水pH先减小后增大,而预酸化度则呈上升趋势;水解酸化3.0 h时,厌氧出水COD降至1 200 mg/L以下。厌氧出水参与水解酸化能增强厌氧反应器中微生物对挥发性脂肪酸的利用率,提高厌氧反应器出水的pH,降低出水COD及其波动幅度,增强厌氧系统的稳定性及自我修复能力。 相似文献
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用水解酸化池-膜生物反应器处理活性艳红X-3B废水 总被引:1,自引:0,他引:1
采用水解酸化池-膜生物反应器处理含活性艳红X-3B的模拟废水,研究了水力停留时间(HRT)对水解酸化池废水处理效果的影响,考察了水解酸化池-膜生物反应器对废水的处理效果及膜生物反应器中污泥沉降性能对膜污染的影响。实验结果表明:水解酸化池HRT为16h时,废水的可生化性最好,挥发性脂肪酸质量浓度与COD比值为0.5;HRT为17h时,废水脱色率达69%,而COD的去除率受HRT影响较小;膜生物反应器主要起去除废水中COD的作用;水解酸化池-膜生物反应器处理后废水的脱色率和COD去除率分别为83%和97%;膜生物反应器中活性污泥沉降性能的变化直接影响膜污染的速率。 相似文献
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采用两相厌氧+A/O工艺处理腈纶和丙烯酰胺混合废水。实验结果表明:在混合进水中V(腈纶废水)∶V(丙烯酰胺废水)=1、产酸反应器HRT为20 h、产甲烷反应器HRT为36 h、A/O池HRT为24 h、DO为4~5 mg/L、混凝池进水COD为(4 000±300) mg/L的条件下,总COD去除率为87%~89%,A/O池出水COD低于500 mg/L,出水达到GB 8978—1996《污水综合排放标准》中的三级标准;在混凝池进水BOD5/COD为0.20~0.30的条件下,产甲烷反应器出水BOD5/COD为0.55~0.65,说明两相厌氧可明显提高废水的可生化性。 相似文献
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微电解-UASB-接触氧化处理酚醛树脂废水 总被引:2,自引:1,他引:1
采用微电解一上流式厌氧污泥床(Upflow Anaerobic Sludge Bed,简称UASB)-接触氧化工艺处理酚醛树脂生产废水(简称废水)。实验结果表明:采用微电解法对废水进行预处理,不仅去除了约36%COD,还大幅度提高了废水的可生化性;微电解出水经UASB厌氧生物处理后,COD去除率达80%;水解酸化COD去除率约为30%;最后经二级接触氧化处理,出水COD为100mg/L以下,达到GB8978--1996《污水综合排放标准》中化工类废水的二级排放标准。 相似文献
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利用两相厌氧工艺处理高浓度丙烯酸生产废水。实验结果表明:在较高进水COD和容积负荷的条件下,系统具有良好、稳定的处理效果;在负荷提高及稳定运行阶段,将生活污水与丙烯酸生产废水的体积比调整为5∶1,容积负荷最大提高至12.3 kg/(m3·d),两相厌氧反应器可长期稳定运行,总COD去除率基本维持在90%以上,出水COD小于323 mg/L;当进水甲醛质量浓度为800~1 733 mg/L时,总甲醛去除率基本稳定在95.6%~99.3%;在负荷提高及稳定运行阶段,水解酸化相反应器和产甲烷相反应器的出水pH分别为6.2~7.6和7.6~8.1,出水总碱度分别为1 220~1 820 mg/L和1 800~2 620 mg/L。 相似文献
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采用内循环式生物系统处理炼油废水,以内循环式水解酸化反应器、好氧流化床、模块化设计的生物接触氧化池作为生物反应器进行中试试验。在进水COD为1231.0mg/L、温度为45℃、水力停留时间为23.1~52.0h的条件下,COD去除率稳定在83.9%以上;在进水COD为296.9mg/L时,可通过切换至低负荷的模块化工艺使出水水质达标。该系统对一定范围内的水力负荷和有机负荷的冲击均有较好的缓冲能力和灵活处理能力。 相似文献
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采用气浮—水解—序批式活性污泥法(SBR)处理高浓度特种丙烯酸废水,研究了投加生活污水对处理效果的影响及厌氧水解时间、SBR曝气时间、污泥负荷等因素对COD去除率的影响,结果表明,按1∶1体积比投加生活污水,厌氧水解时间2d,序批式活性污泥法曝气时间10h(进水后期曝气1h,共曝气11h),污泥负荷小于或等于0.08kg/(kg.d)时,出水COD小于85m g/L,满足处理要求。 相似文献
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采用水解酸化—固定化微生物流化床—氧化混凝联合工艺处理湿法腈纶废水.该工艺采用的高效菌微生物固定化技术及新型氧化混凝技术均对湿法腈纶废水有较好的处理效果.实验结果表明:在水解酸化温度为42℃、水解酸化运行周期为20 h的条件下,接种活性污泥和高效菌的SBR的COD去除率为26.0%;在新型氯铁型氧化混凝剂加入量为15 mL/L的条件下,混凝出水COD可降至66 mg/L.水解酸化—固定化微生物流化床—氧化混凝联合工艺的总COD去除率可达89.4%. 相似文献
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采用预处理—生化(包括水解酸化和好氧)法处理强酸性混合染料废水,对工艺流程Ⅰ(预处理为混凝)和工艺流程Ⅱ(预处理为混凝及臭氧氧化)的处理效果进行了比较。实验结果表明:混凝处理时CaO的最佳加入量为16g/L;混凝出水采用臭氧氧化,臭氧通入量为29m g/L时,臭氧氧化出水色度为141度,色度总去除率为91%,但TOC基本没有变化,且臭氧氧化出水经过后续的生化处理后,最终出水色度与工艺流程Ⅰ相比无明显优势。采用工艺流程Ⅰ处理强酸性混合染料废水更合适,最终出水pH为8.5,COD为88m g/L,TOC为48m g/L,色度为359度,SS为25m g/L,SO24-质量浓度小于50m g/L,PO34-未检出。 相似文献
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对模拟碳纤维生产废水进行“厌氧-好氧”静态小试,根据COD的去除效果确定该碳纤维废水的可生化性。采用“二级厌氧-微氧-好氧”组合工艺进行动态中试,考察废水的处理效果及系统的抗冲击性能。试验结果表明:该工艺对碳纤维生产废水的处理效果较好;系统具有厌氧池出水pH增大的特点,且抗冲击能力较强;在厌氧池水温为28~38 ℃、好氧池水温不低于15 ℃、废水流量为100 L/h、进水COD为660 mg/L、进水ρ(氨氮)为4.9 mg/L的条件下,出水COD稳定在50 mg/L以下,ρ(氨氮)稳定在5 mg/L以下,能够满足GB 8978-1996《污水综合排放标准》的要求。 相似文献
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《化工环保》2016,(2)
对模拟碳纤维生产废水进行"厌氧—好氧"静态小试,根据COD的去除效果确定该碳纤维废水的可生化性。采用"二级厌氧—微氧—好氧"组合工艺进行动态中试,考察废水的处理效果及系统的抗冲击性能。试验结果表明:该工艺对碳纤维生产废水的处理效果较好;系统具有厌氧池出水p H增大的特点,且抗冲击能力较强;在厌氧池水温为28~38℃、好氧池水温不低于15℃、废水流量为100 L/h、进水COD为660 mg/L、进水ρ(氨氮)为4.9 mg/L的条件下,出水COD稳定在50 mg/L以下,ρ(氨氮)稳定在5 mg/L以下,能够满足GB 8978—1996《污水综合排放标准》的要求。 相似文献
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升流式厌氧污泥床处理抗生素制药废水 总被引:2,自引:0,他引:2
采用升流式厌氧污泥床(UASB)反应器处理抗生素制药废水。实验结果表明:进水COD为9 300mg/L、容积负荷为9.3kg/(m3.d)时,COD去除率仍在80%以上;在COD∶ρ(SO42-)=6、进水ρ(SO42-)为1 500mg/L以下时,COD去除率一直保持在80%以上,SO42-去除率始终在23%以下。SO24-的存在对产甲烷菌影响不大,UASB反应器运行稳定。UASB反应器产沼气的产气率达0.48m3/kg,沼气中甲烷体积分数为68%,二氧化碳体积分数为27%,产甲烷菌具有较高的活性。 相似文献
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干法腈纶废水处理技术 总被引:2,自引:0,他引:2
采用铁碳内电解-混凝沉淀预处理工艺处理干法腈纶废水。废水pH为4左右,经内电解反应2h,出水用聚合硫酸铁和阴离子型聚丙烯酰胺混凝沉淀1.5h后,废水的COD由1650mg/L降到1310mg/L,去除率为20.6%,BOD5/COD由原来的0.27提高到0.38。然后再采用水解酸化-好氧生化一生物硝化工艺处理预处理出水,最终出水COD为148mg/L,BOD,为16mg/L,氨氮质量浓度为13mg/L,SS质量浓度小于100mg/L,出水水质达到腈纶行业一级排放标准。 相似文献
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采用EGSB—SBR工艺处理实际果汁废水(COD 2 608~6 500 mg/L,p H 5.0~7.0)。在EGSB反应器成功启动及驯化完成的情况下,连续运行49 d。实验结果表明:第25天起,控制EGSB回流比为3.00∶1,EGSB反应器可在无须添加Na HCO3的条件下稳定运行,从而降低了废水处理成本;第25天起,平均进水COD,BOD5,SS分别为5 968,2 130,1 020 mg/L,平均出水COD,BOD5,SS分别降至131,11,50 mg/L,平均COD,BOD5,SS去除率分别为98%,99%,95%;组合工艺对该实际果汁废水具有良好的处理效果。 相似文献