椭圆形封头设计中的几个问题

压力容器用椭圆形封头由半个椭球面和一圆柱直边段组成．吸取了半球形封头受力好和碟形封头深度浅的优点，标准形椭圆封头更因为封头与直边连接处的不连续应力较小较易成形，因而在工程中得到了广泛的应用。下面以标准形椭圆封头为例，总结设计工作中值得注意的几个问题，供从事压力容器设计工作的人员参考。     

标准椭圆形封头爆破压力的计算

容器的爆破压力确定对于容器的安全及设计具有重要指导意义。首先通过有限元和试验结果对比,验证了有限元计算爆破压力的可行性。进而利用有限元模拟得到试验很难确定的标准椭圆封头爆破压力数据,归纳数据,得出工程上可行的标准椭圆形封头爆破压力公式。     

《在用压力容器检验规程》问答(三)

问:《检验规程》规定的检验报告书中(3)、(5)、(6)、(7)、(8)等部位图只有两种,若遇有锥形封头的压力容器等,将如何使用? 答:为方便压力容器的检验、管理和监察工作,《检验规程》中制订了《在用压力容器检验报告书》,并对其中需要以图示形式记录缺陷和无损探伤位置的(如压力容器内外表面缺陷、各种无损探伤等),均以较常见的圆筒形和球形两种压力容器的简图印出,作为缺陷或探伤部位图,供检验员使用,以减少检验员的工作量。对锥形封头、平封头或其它特殊形式的压力容器,检验员和检验单位可自行绘制或印制简图。简图的正上方应写上或印上相应用…     

浅谈压力容器用封头产品监督检验

这里所说的压力容器用封头是按GB150、JB4732标准设计的,是按JB／T4746-2002（（钢制压力容器用封头》制造、检验与验收的，有椭圆形、碟形、折边锥形与球冠形四种类型。自从2002年国家质检总局第22号令发布《锅炉压力容器制造监督管理办法》，明确必须对锅炉压力容器用封头产品实施监督检验。本人根据从事封头产品的监督检验的经验和心得．探讨一下压力容器用封头产品的监督检验有关问题。     

对冷成形小封头厚度设计问题的探讨

本文对部分小型压力容器用冷成型封头的厚度变化情况进行了调研,在此基础上对该类型封头的厚度设计问题进行了探讨。冷成形指的是在常温下进行塑性变形的加工成形。行业里一般将钢板圆片或方片在模压机上用模头一次性压制成直边段较短的椭圆形或碟形封头的成形方式叫冷冲压;     

再沸器管箱封头环焊缝裂纹形成机理研究

某化工厂的一分塔再沸器在定期检验过程中,发现材质为奥氏体不锈钢的管箱封头环焊缝存在穿透性纵向裂纹缺陷。为了进一步了解裂纹形成的原因,避免类似缺陷再次产生。本文通过对案例背景介绍,在定期检验结果的基础上,通过对缺陷部位进行取样,在实验室采用理化检验方法,结合设计和使用参数,对裂纹的形成机理进行分析并得出结论。     

在用液化石油气储罐磁粉检测

在用液化石油气储罐运行过程中,产生的缺陷多为表面缺陷,在定期开罐检验中,使用得最多的表面探伤就是磁粉探伤。磁粉探伤容易检出表面裂纹缺陷。但现场操作随意性较大,人为因素很重要,对缺陷检出的干扰和影响因素很多。因此,在正确执行JB/T4730．4—2005前提下,正确选择液化石油气储罐开罐检验的内表面焊缝磁粉检测工艺,对缺陷的检出率尤为重要。     

基于失效模式分析的加氢釜全面检验

基于加氢釜的结构及氢化工艺,分析其失效模式。分析表明：加氢釜失效形式主要为上封头的孔蚀和下封头的应力腐蚀。基于此、在确保检验质量的前提下尽量减少检验项目、缩短全面检验时间,安全评定加氢釜的失效现状,同时提出了此类压力容器安全运行及检验的改进建议,提高安全监管的科学性和有效性,避免事故的发生,确保设备长周期安全运行。     

一台碱液蒸发器应力腐蚀的原因分析

（1）设备概述 此设备介质为10％烧碱溶液，工作温度为160～120℃，容器内工作压力0．35MPa。蒸发室直径2800mm。上部为椭圆封头，下部为锥形封头与直径900mm的循环管连接。循环管轴向偏心插入锥形封头后角焊缝焊接（见附图）。碱液通过循环管进入加热室由蒸汽加热后再切向进入蒸发室浓缩。设备整体采用不锈钢制造。     

低合金钢液化石油气贮罐高应力裂纹的产生和修复

1991年,我所对某液化石油气站3台32立方米液化石油气贮罐进行定期开罐检验。检验项目有内外表面检查、安全附件检查、壁厚测定、磁粉探伤、着色探伤、射线探伤抽查、水压试验和气密性试验。在检验过程中,当对1号罐进行磁粉探伤时,磁痕显示,封头与筒体环焊缝内壁热影响区处有3条裂纹,其裂纹部位及尺寸如图。 该台贮罐投入运行时间为1988年10月,罐体材料质16MnR,产品规格直径2400 × 7540毫米。壁厚封头20毫米、筒体18毫米,设计压力18千克力/厘米～2。罐体焊后,进行200～250℃保温两小时的消氢后热处理。该罐检验前为在役状态,实际运行3年。…     

氧化铝用蒸发器的内外部检验及思考

按照《在检规》的要求，对蒸发器进行全面检验，并分析了产生缺陷的原因及预防措施。     

基于有限元法的电梯制动力矩和缺陷仿真分析及检验关注点探讨

本文以某款电梯曳引机为例,建立了电梯制动器的三维模型,并基于有限元法建立了有限元模型,然后对其制动力矩以及可能存在缺陷进行了仿真分析。最后根据仿真分析结果对电梯制动器检验的关注点进行了分析探讨,提出了电梯制动安全系数的新概念,得到了六条结论,为检验方法和检规的修订,以及检验和维保人员对电梯制动器性能的判断提供了参考。     

求导卧式椭圆形封头容器液位和相应容积关系式

卧式椭圆形封头容器广泛用于贮运液化石油气、液氨等易燃易爆介质,如槽车、贮罐等。由于这些介质的膨胀系数较大,在罐中为带压液体,受外界温度变化的影响较大。如液化石油气的饱和蒸气压随温度升高而急剧增加,气化后体积膨胀约250～300倍,对于过量充装的槽罐,当温度上升到一定值时,压力就急剧上升,从而造成意外的爆炸事故。因此,准确掌握和监视容器内存放液体的多少,已成为不可忽视的安全问题。 鉴于与卧式椭圆形封头容器的各液位相应的液体体积形状是个异形体,用一般的初等数学方法是难以计算出各液位的相应体积的,制造厂在批量生产时,往往…     

TOFD技术在球罐焊缝裂纹检测中的应用

本文简单介绍了15MnNbR球罐历次检验情况,本次全面检验中应用TOFD检测技术对环焊缝进行检测,从检测面的选择、检测工艺参数的设置、检测发现缺陷,采用射线方法复验、缺陷性质返修确认为裂纹,说明TOFD技术应用于球罐焊缝裂纹缺陷的检测是一种行之有效的方法,不仅能检测内部裂纹,而且能发现扫描面盲区内的近表面裂纹。     

某干气车间净化器壳体错边完整性评价

本文针对某干气车间净化器在定期检验中发现的封头与筒体连接环焊缝的超标错边缺陷,采用合于使用评价方法对其安全性进行分析,利用JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》中的塑性极限载荷分析方法进行有限元分析,得出该台容器的最大允许操作压力不超过塑性极限内压的2/3,可以满足使用要求,建议使用单位运行期间对该容器加强监控管理,避免内压力、温度剧烈波动,避免应力腐蚀、疲劳失效的发生,适当缩短下一检验周期。     

水上游乐设施玻璃钢水滑梯表面缺陷研究

本文针对玻璃钢水滑梯在运输、安装、使用过程中导致表面存在的各种缺陷,从水滑梯的材料结构和产生缺陷类型两个方面出发,研究分析了玻璃钢水滑梯的结构特点以及产生的表面缺陷类型和位置。为玻璃钢水滑梯表面的检验检测规程的制定提供了理论支撑,帮助使用和检验人员对玻璃钢水滑梯的结构、受力和缺陷有全方位的了解。     

蓄能器壳体旋压成形封头超声液浸检测法

<正>蓄能器壳体的球形封头是由钢管施压而成。旋压前的钢管虽经UT检测,但根据设计说明对有条件的还应对壳体成形后的封头部位进行UT检测。对此,笔者结合实际,利用原有对钢管UT检测的设备,对壳体封头部位经过计算和调试,制定出具体的检测工艺方案。1人工缺陷对比试块的确定对钢管而言,根据JB/4730.3—2005标准规定,环向缺陷对比试块如图1所示。但对成形     

环向缠绕气瓶金属内胆表面裂纹的应力强度因子计算

本文利用弹塑性理论对环向缠绕气瓶自紧及服役工况进行应力分析,推导得出不同工况下,气瓶的复合材料和内胆的应力、应变计算公式,并展开讨论。以金属内胆应力计算公式为基础,借鉴平板椭圆形表面裂纹应力强度因子公式,给出了金属内胆表面椭圆形裂纹应力强度因子的计算方法。通过算例表明,内胆裂纹的应力强度因子除与裂纹几何参量、气瓶内压相关,还与气瓶制造时自紧工艺相关,同一气瓶设计,最小、最大自紧引起的应力强度因子相差36%。     

主给水管道长期运行后表面线性缺陷分析

通过宏观检查、化学成分分析、力学性能试验、金相分析、扫描电镜观察及能谱成分分析等方法,对某台机组主给水管道长期运行后发现的表面线性缺陷进行了分析,结果表明管道表面线性缺陷为制造过程中产生的折叠缺陷,虽相关标准不允许存在此类缺陷,但考虑到检验量大,且缺陷深度较浅及尖端无扩展迹象的实际情况,提出了进行滚动式检验方式并尽快完成普查的建议。     

铸铁造纸烘缸定期检验及其合于使用评价

本文根据铸铁造纸烘缸的结构特点及潜在损伤机理,通过制定针对性的检验检测项目对烘缸安全状况进行符合性验证。针对检验检测发现的缸体壁厚整体减薄及内表面局部腐蚀超标缺陷,利用有限元软件对造纸烘缸分别进行整体应力分析和凹坑缺陷部位局部应力分析,结果表明烘缸的应力强度均满足标准中的评定要求,为铸铁造纸烘缸长周期安全运行提供技术保障。