70B_2类轴流风机的改造

一金属矿目前使用的70B_2类(苏制的、我国制造的BY型、07及70B_2型风机统称70B_2类)轴流风机,虽属高压风机,但工作效率较低,不十分适应金属矿的通风要求。风机工作效率低的原因,一是风机高效区的最高效率低,二是风机在高效区域以外工作。所以,要提高风机的运行工作效率,可以通过改善风机风叶的(有时包括导叶)气动力结构,来提高它的最高效率,扩大它的高效区域范围。并使改造后风机的高效     

略谈冶金矿山70B_2系列风机改造中的几个问题

在冶金矿山,通风电耗占整个生产电耗的1/3以上,而各种主通风机的运行效率不超过70％,其中70B_2风机的运行效率不足60％,浪费了大量电能。鉴于目前适用于冶金矿山的高效风机较少,因此,改造现有风     

70B_2—21—18~#主扇改造

青城子铅矿榛子沟坑主扇在选型设计时,按矿井通风最困难时负压25,毫米水柱计算,选用了70B_2-21-18~#二段轴流式通风机。以后,随着生产的不断发展,新增了作业中段,并把作业结束的中段改为回风道,     

论矿井通风效率及其取值

矿井通风机的耗电在矿山用电中所占比例较大,一般为15～20%,甚至达30%以上。因此,设计时在选用通风机时对风机的使用效率都比较重视。设计中规定,风机的效率不得低于0.55、0.6、0.7。《钢铁企业动力节约规定(试行)》中规定,通风机的效率低于70%的要更换或改造。笔者在设计中体会到,单以通风机的效     

基于反向漏风的地铁区间隧道并联通风机运行调节优化

为明确隧道运营期间并联通风机的调节依据,依托青岛地铁八号线大洋站至青岛北站区间隧道,搭建隧道通风系统模型。通过并联试验,测定了通风机变频频率、电功消耗值及相应风量,并以功率差值占比、通风效率为依据,探究并联通风机的反向漏风规律和最佳频率匹配范围。结果表明：由于管网结构的影响,并联通风机反向漏风存在抑制临界点;为避免反向漏风,并联通风机变频调速处于额定转速的30%～50%、>50%～70%、>70%～90%时,其功率差值占比不宜大于1.6%、6.1%、17.6%;并联通风机同型号同频率运行时,通风效率不一定最优,要使并联通风机增效减耗运行,风机变频调速宜处于额定转速的70%～90%且功率差值占比≤6%。频率匹配范围的确定可为隧道运营期间并联通风机的变频调节提供参考。     

矿井通风阻力简易测定方法—相对静压法

矿井通风阻力及其分布是了解和改善矿井通风状况所必需的重要数据之一。当前,矿井通风阻力测定主要是采用压差计法,这种方法需要人员多,时间长,因而影响了测定工作的开展。为此,我们研究用测定相对静压的方法来测定矿井通风阻力及其分布,取得了良好的效果。该法简便易行,1～2人即可进行测定,并基本上能满足精度要求。同时也给实现通风监测和自动控制提供了条件。相对静压是指风筒或井巷内某一点的空气压力(静压)与其外部空气压力的差值。如果外部的空气压力等于该处的正常大气压     

泗顶铅锌矿多风机多级机站通风系统优化的研究

为改善泗顶铅锌矿井下作业条件,对该矿南矿通风系统进行技术改造,要求采用新技术、新设备,建成一个安全可靠又满足通风要求且节能的通风系统。南矿的通风方式为单一抽出式,风流由主平峒经斜井进到230中段后,通过自然分风经各人行井到240、250、260、270各中段,由总回风井(南风井)排出地表。地表装有二台70B_2-21-№18风机,电机分别为210kW和180kW,交替使用,实测风量为46.0m~3/s,效率为23.70％。调查测定表明,由于作业中段多,作业面分布较广,采空区大又互相联通,造成南矿通风系统有效风量率低,内部漏风严重,采场电耙处风量不足,风机效率过低。通风系统的改造,将有助于提高有效风量率,排出炮烟粉尘,改善作业条件,保护工人的身     

沛城煤矿进风井风流反向原因分析及治理

1 问题的提出 沛城煤矿为小型矿井,采用竖井下山开拓,中央混合抽出式通风。中央风井安装2台4-72-11№20B离心式通风机,1台运转,1台备用。中央风井回风风量24m~3/s左右,扇风机房水柱计读值1.079kPa。东风井安装4-72-11№16B离心式风机,风量约16m~3/s,水柱计读值2.511kPa。 该矿主井与副井闭合回路的局部通风系     

某矿独头工作面炮烟中毒事故分析

某矿为平窿与盲竖井联合开拓,采用主平窿进风,主风井回风的对角抽出式通风系统。主扇是一台70B_2-2№18#(电机容量310kW)轴流式风机。四中段以上为主风流系统,五、六中段正在开拓,没有形成主风流。独头掘进工作面依靠局扇通风,一般采用混合式布置。     

狮子山铜矿应用FS系列风机效果显著

铜陵有色金属公司狮子山铜矿于1990年进行全矿通风系统改造,共选用19台 FS 系列风机取代原有风机,装机容量减少330.5kW,节电49％。三次性能测试的结果表明,FS 型系列风机全压效率最高达98％,工作噪声不超过90dB,反风量为70％,超过样本上的指标。风机的性能曲线平坦,无驼峰,高效工作区宽广,运行稳定。附表为实测数据。     

风机轴承加油方式的改进

70B_2—12~#风机在中小型矿井中多被用作主扇。为了保证正常运转,必须定期给轴承加油。由于本类机体的扩散器心体内腔太小,出入口尺寸只有400×310毫米,注油时人员进出非常困难,加油时粉尘、油污多,劳动条件恶劣。我们针对这一问题,组织三结合小组进行了改革。具体做法如下: 一、先停机然后打开后轴承加油进出孔盖1,人员进去把小油盅①旋出。继而把风峒检查密闭门启开,人员绕道风峒把前轴承     

金属矿山通风节能技术交流会在丹东市召开

冶金部安全技术情报网于1984年8月10日至13日在辽宁省丹东市召开了“金属矿山通风节能技术经验交流会”。出席会议的有来自全国冶金、有色金属矿山,高等院校,科研设计部门和风机制造厂家等80个单位的107名代表。这次会议的主要内容是,总结和交流K45(原KFT)系列风机在矿山应用所取得的技术经济效果和70B_2风机改造的     

通风网络分支风量与风机频率及变频 灵敏度的关系研究

为了定量描述主要通风机变频调风时通风网络风量变化的差异性,推导了分支风量随频率变化的函数关系式,表明分支风量与风机频率呈一次函数关系,依此可以精准高效地进行变频调风,并预判待调分支是否满足调风要求以及对非待调分支风量变化的影响。提出了变频灵敏度的概念,定量地反映了通风网络各分支风量相对于频率变化的敏感程度,其值可用风量与频率函数的斜率表征。通过理论推导可知变频灵敏度与分支风量具有相同的数值分布规律,得出风量越大的分支在变频调风时风量改变量也越大的结论。分析了所述理论对矿井变频调风工作的指导作用,并通过矿井变频调风时的风网解算验证了理论的正确性。     

对云锡公司红旗坑2250中段与塘子凹坑进风井能否贯通的看法

1 问题的提出 云锡公司马拉格矿塘子凹坑1950中段至红旗坑2340中段的进风井,垂高390m,井筒直径3.2m,打通后,形成了对角式通风系统,改变了塘子凹坑通风不良的状况。以后,在1950中段进风井井底车场安装了1台75kW的风机作压入式进风,在2000中段回风井也安装一台75kW风机作抽出式回风,形成压抽混合式通风方式。各工作面和用风地点都安装了局部风机（共70多台）,形成局部通风系统。 红旗坑2340中段的通风,主要通过安装在2340中段的一台55kW的主扇,新鲜风从2340坑口压入,再通过2台辅扇,16台局扇形成压入式通风。污风从1~#矿群回风道回风,也有从采空区回风的。     

特长隧道风仓接力通风关键参数及其效果研究

通过长斜井进入正洞施工的特长隧道,往往面临独头通风距离过长、工作面风量不足等问题,造成污染物难以在规定时间排出洞外。以衢宁铁路鹫峰山隧道风仓接力施工通风为依托,采用数值模拟方法研究了风仓长度、隔板长度及风机布置方式对轴流风机通风效率的影响,分析了原压入式通风和风仓接力通风洞内CO运移特性。结果表明,风仓长度从10 m增至25 m时,轴流风机通风效率大幅提高,风仓长度大于25 m时,对轴流风机通风效率的影响不大。设置中隔板会影响空气在风仓内的分流并产生较多旋流,从而降低风机通风效率;轴流风机远离斜井端对称布置,风仓内部风流的引流速度和引流范围最大,风流运动路径最优,通风效率最高。由于压入式通风受限于斜井断面尺寸及现场布置方式,当通风距离超过3 000 m后,无法满足洞内作业环境规定的条件。在正洞与斜井交叉部位设置密封的风仓,形成接力通风,能大幅度延长通风距离,提高通风效率,改善洞内空气质量。     

KG系列风机的研制

1 概述 在70年代以前,我国金属矿山的主扇基本上都采用70B2系列,该系列风机属于高压结构,与我国金属矿山的低风阻状况不相匹配,尤其是分区通风系统和多级机站的出现,要求有一种风压低、效率高、重量轻、调节灵活的风机来适应。80年代初,我国同时出现了两种新设计的矿用低压轴流风机,一种是在工厂通风用的30K4型轮流风机基础上设计的KFT系列风机,另一种是将纺织     

液力偶合器在矿井主扇风机组上的应用

我矿南缘扇风机为70B_2—21—28~#轴流式扇风机,电动机为YL118/44—12型鼠笼电动机,额定电压6千伏,额定电流52安,额定功率400千瓦。由于矿山未达设计规模,在浅部开采,风机的储备容量过大,耗电量大,因而扇风机组间歇运行,电动机起动频繁,起动时间长达14秒,起动电流200多安,电机转子经常烧坏,铜条脱焊,已修复多次,不仅浪费动力,耗费资金,而且严重     

FSC—18型节能风机在我矿的应用

辅扇在我矿的应用,主要用于小分区回风系统的排风和阻力大的分支回路的辅助通风。我矿二期扩建后,为解决东部2#群区域的污风排出问题,曾采用2台JBT-28kW风机并联抽出,但风量较小,仅13m~3/s,满足不了通风要求,且能量消耗较大。1986年起改用K系列风机。风量增加到16～28m~3/s,能耗降低30％,基本解决了该区域的通风问题。南部2#风井主扇由于受二氧化硫气体腐蚀和排风道碎砂磨损,机体严重损坏,叶片更换频繁。加上农民在上部闭坑中段采矿损坏通风构筑物,造成上部中段大量漏风,下部作业中段风量减少,通风困难。为了解决     

井下多风机机站局阻的研究

所谓井下多风机机站是指由若干台风机采用并联形式组合而成的一个井下风机站。这种风机站实质上是井下有风墙辅扇的一种新的使用形式,具有如下特点:(1)可以根据生产和通风的需要,采用开动不同风机台数的方法来满足不同的风量、风压要求,做到按需供风;(2)可以增大机站的高效工作区间,节省电耗。因此它在国内外的各类矿山中有许多应用,主要用于矿井风量调节、     

用分流器消除轴流式风机的驼峰

我国矿山广泛使用轴流式主扇风机(如70-B_2系列)和局部扇风机(如JBT系列)。轴流式风机的主要缺点之一是当叶片安装角超过10～15°时,其风压-风量特性曲线出现“驼峰”。驼峰顶点右侧是正常工作段,其左侧是不稳定工作段。风机在不稳定区段工作时,其运动构件的动应力大大增加,在一定条件下还有可能使风机遭到破坏。如淮南谢二矿BY型№24主扇风机的破坏就是在不稳定区工作而造成