我矿利用水流压头进行循环通风的构想和实践

我矿565米中段的涌水从0963~#回风井引下至450米中段,再由水沟排出地表。565米中段的涌水量为0.16～0.35m~3/s。流量大,落差高,造成该回风天井的风流反向,烟尘下行,严重扰乱了通风系统。为了克服反向风压,我们构想了利用水流压头进行循环通风并和主扇有机结合的方案。一、涌水水流对通风系统的影响我矿通风方式为中央进风、两翼抽出式分区通风(如图1)。两台主扇工作方式均为抽出式。单翼最大需风量为35m~3/s,满足排尘风量19m~3/s的要求。     

单台局扇3520m长距离独头巷道通风的经验

1 问题的提出 生产处于尾缩阶段的双鸭山矿务局岭东煤矿为解决生产接续问题,需在井下掘凿一条3500m的单孔巷道。掘进中要穿过二层煤采空区,面临空区瓦斯涌出危害的威胁。在这种情况下,如何确保长距离单孔巷道掘进的通风与安全,是生产实践中急待解决的问题。2 实施方案 （1）单机单列通风。根据巷道设计和配风计算,设计风量为2m~3/s,风筒全长最大压损为2.2～2.6kPa。选用JBT-62型28kw局扇,一台通风用,一台备用。采用30m一节,直径800mm的橡胶阻燃风筒。这种通风方式可送风2830m,风筒末端的风量一般可保持1.2m~3/s,最低0.87m~3/s。     

泗顶铅锌矿多风机多级机站通风系统优化的研究

为改善泗顶铅锌矿井下作业条件,对该矿南矿通风系统进行技术改造,要求采用新技术、新设备,建成一个安全可靠又满足通风要求且节能的通风系统。南矿的通风方式为单一抽出式,风流由主平峒经斜井进到230中段后,通过自然分风经各人行井到240、250、260、270各中段,由总回风井(南风井)排出地表。地表装有二台70B_2-21-№18风机,电机分别为210kW和180kW,交替使用,实测风量为46.0m~3/s,效率为23.70％。调查测定表明,由于作业中段多,作业面分布较广,采空区大又互相联通,造成南矿通风系统有效风量率低,内部漏风严重,采场电耙处风量不足,风机效率过低。通风系统的改造,将有助于提高有效风量率,排出炮烟粉尘,改善作业条件,保护工人的身     

沛城煤矿进风井风流反向原因分析及治理

1 问题的提出 沛城煤矿为小型矿井,采用竖井下山开拓,中央混合抽出式通风。中央风井安装2台4-72-11№20B离心式通风机,1台运转,1台备用。中央风井回风风量24m~3/s左右,扇风机房水柱计读值1.079kPa。东风井安装4-72-11№16B离心式风机,风量约16m~3/s,水柱计读值2.511kPa。 该矿主井与副井闭合回路的局部通风系     

向山硫铁矿主扇噪声治理简介

向山硫铁矿采用压入式通风方式,主扇房设有完整的反风装置和构筑物。主扇为2BY—28型轴流式扇风机,主轴转数590r/nin,风量9D.4m~3/s;风压776mmH_2O,电机功率480kw。经测定,进风口的声级为98dB(A),机壳处为91dB(A),电机房为95dB(A)。     

地铁停车线区域通风排烟模式研究

为明确复杂结构、多排烟系统联动作用下,地铁停车线区域火灾烟气扩散特性,优化停车线通风排烟策略,针对广州某停车线区域开展了火灾现场实验和数值模拟研究。首先,基于全尺寸火灾试验结果,获取停车线区域典型火灾场景下的烟气扩散和沉降特性,并测量停车线区域不同通风模式下的气流流速;随后,运用数值模拟方法对比多种排烟模式下的烟气控制效果,并分析隧道风机和射流风机排烟风量对烟气扩散特征的影响形式。研究结果表明：自然通风场景下,火灾烟气起火后180 s内即可进入区间隧道及配线隧道,而启动隧道风机排烟可以减缓烟气扩散速率和沉降速率,但隧道风速未达到临界风速时,无法控制烟气向外扩散;隧道风机排烟组合区间射流风机向停车线送风的工作模式是停车线区域最佳排烟模式,建议隧道风机采用2台60 m³/s风量风机,射流风机采用2台30 m³/s风量风机,可同时降低停车线区域、区间隧道及配线隧道区域的烟气扩散和沉降速率,延长各区域可用疏散时间。研究结果可用于指导停车线风机选型及排烟模式设计,提升停车线区域火灾烟气控制能力。     

带支线结构管廊风量分布规律研究

为了解决带支线结构管廊内通风系统运行时所出现的平均风量不足和沿程风量分布不均等难题，选择北京市某综合管廊的燃气舱作为测试对象展开实体试验。试验设计了6个工况，包含150 m、480 m及640 m这3种不同长度管廊，以及机械进风与机械排风、自然进风与机械排风、机械进风与自然排风3种通风模式，探讨了带支线结构管廊内不同通风区间长度及通风方式对管廊内风量分布特征的影响。结果表明：带支线结构的管廊内平均风量为系统风量的50%左右，且沿程风量分布与通风长度相关性较弱；当管廊支线靠近风井时，会造成主线管廊内风量不足，导致管廊内风量不能满足设计要求；机械通风模式相比于机械、自然结合的通风模式更适应用于结构复杂的管廊；当支线结构管廊采用机械进风、自然排风系统时，若增加风机风量，主管廊风量并不能等比例增加。     

地下石油储备库施工期巷道式网络通风方案选择

大型地下洞库群施工期主要采用压入式通风或增设通风竖井来解决通风问题,但受施工通道尺寸限制无法增大风管供风,结果会导致通风恶化;竖井往往依靠经验或场地情况在洞库埋深较浅的位置设置,容易出现风网混乱、通风短路等问题。依托锦州地下石油储备工程,提出了适用于不同洞内外温差的竖井进风及排风方案,解决了施工中需要的通风量大、工作面多、污染量大等诸多问题。并基于CFD数值仿真,分析了洞库内CO及风速分布规律。结果表明,竖井进风及排风方案通风10 min后,洞库施工作业区域的CO质量浓度已基本降至安全质量浓度(30 mg/m~3)以下,能够满足安全快速施工的要求。由于竖井排风方案污风运移路径短,且在竖井自然排风及机械通风共同作用下,污风能够快速排出洞外,通风20 min后整个洞库的CO质量浓度基本降至安全质量浓度。若通风线路不超过2 km,则可采用在竖井底部/顶部布置轴流风机、引入新鲜风、洞内不布置射流风机或在风流转向处辅以射流风机的方式。合理有效地将新鲜风流引入主洞室是实施该竖井进风方案的关键所在,竖井底部的轴流风机布置位在距离竖井5 m的洞库中轴线上,其引流效率最高。温差越大,竖井自然通风效果相对越好,冬季利用竖井排风的通风效果要好于夏季利用竖井进风的通风方式。     

主扇扩散塔型式及通风阻力的研究

矿井主扇扩散塔是从主扇向大气中排风的装置。由于全矿总风量均通过扩散塔排出,其通过的风量大、风速高,因此,扩散塔选型及通风阻力状况的好坏对主扇能量的有效利用有较大影响。一、主扇扩散塔的通风阻力主扇扩散塔的一般型式如图7所示。风流通过扩散塔时,其通风阻力由三部分组成:转弯的局部阻力,涡流阻力及出风口的动能损失。列出图7中I、Ⅱ两断面的能量方程为Q_1(P_1+(V_1~2/2g)r)=Q_2(P_2+(V_2~2/2g)r)     

独头巷道中利用可控循环风通风的试验

可控循环风在国外的矿山掘进巷道及采区工作面的粉尘控制方面得到了成功的应用,取得了良好的通风与节能效果。但国内尚处于试验阶段。1 可控循环风的利用 图1是工作面排尘通风利用可控循环风的原理示意。设工作面的产尘强度为F（kg/s）,新风入风量为Qi（m~3/s）,循环风量为Qr（m~3/s）,工作面的粉尘浓度为n（kg/m~3）,新风中初始含尘浓度为n_0（kg/m~3）,除尘器效率为η（％）。     

对云锡公司红旗坑2250中段与塘子凹坑进风井能否贯通的看法

1 问题的提出 云锡公司马拉格矿塘子凹坑1950中段至红旗坑2340中段的进风井,垂高390m,井筒直径3.2m,打通后,形成了对角式通风系统,改变了塘子凹坑通风不良的状况。以后,在1950中段进风井井底车场安装了1台75kW的风机作压入式进风,在2000中段回风井也安装一台75kW风机作抽出式回风,形成压抽混合式通风方式。各工作面和用风地点都安装了局部风机（共70多台）,形成局部通风系统。 红旗坑2340中段的通风,主要通过安装在2340中段的一台55kW的主扇,新鲜风从2340坑口压入,再通过2台辅扇,16台局扇形成压入式通风。污风从1~#矿群回风道回风,也有从采空区回风的。     

某汽车制造企业焊装生产线两种通风除尘方式效果评估

为控制车架焊装过程中产生的电焊烟尘,郑州市某汽车制造公司先后采取全面通风和局部排风除尘两种方式进行通风除尘。为了解两种通风除尘方式的实际效果,为其他生产线环保设施改造提供参考,本调查分别测定开启全面通风设施、开启局部排风除尘设施、两者均开启和两者均关闭四种状态下焊接工位不同高度电焊烟尘浓度,录入检测结果绘制折线图,对比分析两种通风除尘方式优劣和相互影响。结果显示,仅开启全面通风设施时电焊烟尘浓度为1.20～6.27 mg/m~3,仅开启局部排风除尘设施时为0.33～5.07 mg/m~3,两者均关闭时为1.83～7.80 mg/m~3,两者均开启时为0.86～4.98 mg/m~3。焊装车间设置的全面通风设施和局部排风除尘设施均具有明显除尘效果,选用局部排风除尘系统效果明显优于采用全面通风方式,另外全面通风设施的开启和关闭,对局部排风除尘设施的除尘效果影响较小。     

动压通风与K系列节能风机的应用

动压通风方法用予风流控制与调节,效果显著,方法简便,很有实用价值。本文提出了宽口大风量空气幕和宽口大风量无风墙辅扇的新观点。通过现场试用,认为K系列风机用动压通风有很好的节能效果,可作为动压通风的配套风机。     

对《冶金矿山矿井通风系统鉴定指标》的几点商榷

近几年来,我国冶全矿山普遍对矿井通风系统进行了改造,减少漏风,降低井巷风阻,用小风机多级并串联代替大主扇,或对旧主扇进行技术改造,更新主扇设备及采用新型高效节能风机等,取得了较明显的经济效益。但矿井通风动力消耗却呈直线上升的趋势,一些重点铁矿山的主扇功率竞高达一二千千瓦,年通风电费达百万元以上。有的矿山,近10年来通风动力消耗增加近一倍,而风量却增加无几,井下作业地点的风量仍显不足,尘毒危害仍很严重,炮烟中毒事故还时有发生。因此,如何提高矿井通风管理水平,正确评价矿井通风效果,确定合理的评价指标与考核标准,以及如何进行检查评定,仍是当前有待解决的问题。     

对工源水泥厂原料车间粗粉皮带输送系统除尘效果的评价

本溪工源水泥厂在技术改造工程中,对原料车间选粉机后粗粉尘皮带输送系统进行了治理,其通风除尘管道与生料磨中部卸料口通风除尘管道汇合成同一通风除尘系统。除尘设备系用过滤面积为60m~2的电除尘器,通风机为C5-2X48NO14.5型离心风机,处理风量为150000m~3/h。原设计为了防止粗粉皮带机运转过程产生的粉尘外逸,对皮带机进     

焊接尘毒危害治理及其控制效果评估

针对厂房内有吊车作业的焊接车间的尘毒危害设计一套局部通风排毒系统,选用可移动式吸气罩、F4-72-8C离心式风机(风量14 503 m~3/h、风压1 946 Pa、转速1 350 r/min),通过职业卫生与环境检测,各项指标符合相关标准(电焊烟尘C_(STEL)降低68%、锰及其无机化合物C_(STEL)降低58%、烟尘排放质量浓度1.25 mg/m~3、烟尘排放速率8.5×10~(-3) kg/h),在改善室内作业环境的同时解决了大气污染物无组织排放问题。局部通风排毒系统在焊接车间的成功应用,为帮助企业解决职业卫生和环境保护面临的难题,提供一个新的解决途径。     

煤矿安全技术现状

随着世界各国煤炭工业的发展,与矿井深度加大、作业集中和煤炭强化开采有关的矿井劳动条件恶化了。矿井深度、采掘规模和工作面推进速度的增大,导致沼气涌出量的增加、煤和瓦斯突出频繁、粉尘和热释放量增加、井下火灾以及由于通风网路加长和复杂化而使矿井巷道通风恶化。近10年来,英国煤矿井下工作面的平均供风量增加了3～5倍,风流速度已增至4m/s。现在,大多数工作面的供风量为5～10m~3/s,不久的将来可达15甚至25m~3/s。风路显著加长是煤矿通风面临的大向题。国外煤矿局部通风系统发展的基本特点是,广泛地推行压-抽和抽出式与捕尘装置相结合的通风方法,采用大直径风管及箱式     

矿井风量的调节

矿井生产的特点是作业地点变化较大,风量分配变更频繁。因此,风量调节是矿井通风中一项经常性的工作。下面按其内容划分为区域调节和局部调节,探讨如何在矿井中经济、有效地运用风量调节手段的问题。一、区域调节区域调节是指多机并联通风的情况下,矿井总风量不变而各台风机负担区域     

湿式纤维栅除尘器的研究与应用

湿式纤维栅除尘器是一种复合除尘机理的新型湿式除尘器,其过滤风速为10～16m/s,阻力为583～1176Pa,对5种不同的工业呼吸性粉尘的除尘效率为90～98%,可在粉尘浓度不大于24000mg/m~3的范围内使用.用这种除尘机理设计的两种风量分别为2800m~3/h 和8200m~3/h 的除尘器,较好地解决了白银露天矿潜孔钻防尘和大冶铁矿独头巷逋双机凿岩的防尘问题.特别是用简便的就地净化循环通风方法就可使独头双机凿岩工作面的粉尘浓度降到2mg/m~3以下.与国内外同类除尘器相比,该除尘器体积小、阻力低,能耗少.     

地下铀矿山留矿法采场受限空间内氡迁移的数值模拟

为研究铀矿山留矿法采场氡迁移规律,依据留矿法采场的构造和物理几何尺寸,建立了受限空间内颗粒堆积型射气介质气体流动的数学模型和氡迁移方程,以10 m和20 m高爆破矿堆为对象,采用计算流体力学(CFD)方法,研究了不同通风条件下采场中氡的迁移规律。结果表明:1)采场下行通风方式降低矿堆上部作业空间氡浓度的效果优于上行通风方式,但对采场运输巷道氡浓度的效果相反;采场排风氡浓度与采场通风风量成反比,氡析出份额与通风风量成正比;2)在相同通风风量下,10 m高爆破矿堆与20 m高爆破矿堆氡析出份额之差随通风风流量增长而逐渐缩小;3)均压通风对渗透率高(k=1×10-8m2)的采场排风氡浓度、矿堆氡析出份额有明显影响。