不同掺量再生骨料对混凝土强度的影响研究

通过混凝土配合比设计试验采用等量取代普通骨料的方法,研究不同掺量连续级配再生骨料对混凝土拌合物和易性及混凝土立方体抗压强度影响。主要采取对照组与不同处理组拌合物和易性、不同龄期试件抗压强度等的对比试验得出试验结果。试验结果表明连续级配混凝土再生骨料的掺量对混凝土的和易性及强度均有一定的影响并呈线性变化。通过试验数据结合理论分析得出在再生骨料混凝土配合比设计中,其流动性的大小受到混凝土再生骨料及粉煤灰掺量的影响;再生骨料混凝土的早期强度与拌合物的搅拌时间有直接关系,试验分析得出为提高混凝土早期抗压强度,混凝土再生骨料混凝土配制时其搅拌时间应适当延长;同时,为提高混凝土的和易性、早期及后期抗压强度粉煤灰的掺量百分比应随连续级配混凝土再生骨料掺量的增加而提高。利用试验研究成果,可有效提高混凝土再生骨料的利用量,保障再生骨料混凝土的抗压强度,提高建筑废渣的利用率减轻生态环境压力达到节能减排的目的。同时又能大幅度降低混凝土工程的成本具有一定的经济效益和社会效益。     

双掺粉煤灰再生骨料对混凝土强度影响研究

通过试验研究再生骨料混凝土中粉煤灰和再生骨料对混凝土强度的影响。采用粉煤灰替代部分水泥、再生骨料替代部分天然粗骨料的方法,通过正交试验测定混凝土立方体抗压强度的方法,来研究粉煤灰对再生骨料混凝土强度的影响。试验得出:当再生骨料掺量为20%~30%时,粉煤灰的最佳掺量为20%左右;当再生骨料掺量高于40%、粉煤灰掺量高于20%时,其混凝土拌合物搅拌时间不小于240 s,且当粉煤灰在20%~30%时,可获得较理想的混凝土抗压强度;当粉煤灰的掺入量分布在20%~30%、再生骨料的最佳掺量为50%时,可获得较理想的混凝土抗压强度。由此得出,合理的再生骨料、粉煤灰掺量对混凝土的抗压强度影响并不明显且有提高的趋势,对降低混凝土成本,提高建筑垃圾的再生利用,有一定的经济效益和社会效益。     

再生骨料基本性质及对混凝土性能影响的研究

系统研究了废弃混凝土经破碎、分级、清洗后得到的再生骨料的基本性质,揭示了再生骨料较天然花岗岩骨料密度小、空隙率大、吸水率和吸水速率大及压碎指标大等特点.同时还讨论了再生骨料对新拌混凝土和易性和抗压强度的影响规律,再生骨料将使新拌混凝土的流动性降低,但粘聚性和保水性较好,使硬化混凝土的抗压强度略有降低.     

废旧聚酯织物原位反应增粘制备再生聚酯单丝研究

针对废旧聚酯织物杂质含量高、粘度波动大、再生产品附加值低的问题,采用原位反应增粘技术,通过“微醇解-自缩聚”工艺实现了废旧聚酯织物再生制备聚酯单丝。以聚酯泡泡料为原料,整个工艺过程包括熔融过滤、反应增粘、熔体输送和纺丝等工序,可实现再生聚酯单丝的连续化生产。研究对比了“微醇解-自缩聚”工艺过程各个阶段再生料的特性粘度和热性能,结果表明该工艺可提升泡泡料的特性粘度达到0.65 dL/g,热性能良好,满足纺丝要求,再生聚酯单丝可应用于生产聚酯拉链,产品性能满足标准QB/T 2173—2014要求。     

废旧硬质聚氨酯泡沫塑料的木质素改性及再生

采用含有二乙二醇(DEG)和乙醇胺(ETA)的双组分解交联剂降解废旧硬质聚氨酯泡沫塑料(PU硬泡),并利用降解得到的低聚物多元醇与木质素复合制备出性能增强的再生PU硬泡。通过对制备的再生PU硬泡的红外光谱、密度、吸水率、抗压强度、热稳定性、导热系数、热重曲线等进行分析测试,考察m(DEG)∶m(ETA)对再生PU硬泡性能的影响。实验结果表明:m(DEG)∶m(ETA)=1∶3时废旧PU硬泡的降解效果最好;木质素加入量为2.0%(w)时再生PU硬泡的密度低、抗压强度高、保温性能良好,达到国家标准《建筑绝热用硬质聚氨酯泡沫塑料》(GB/T 21558—2008)的品质要求。     

废混与矿渣双掺粉体活性及混磨性能实验研究

用建筑垃圾废弃混凝土再生粉体按一定比例部分替代高炉矿渣粉,设定不同替代比例进行胶砂实验,通过测试7 d和28 d抗压强度,对比不同替代比例对高炉矿渣粉活性的影响,实验表明废弃混凝土粉体部分替代高炉矿渣粉对早期强度影响很小,但对其后期强度有一定影响,通过控制适当比例,可有效保证产品质量,且不会对产品的吸水率造成明显影响。同时,选定废弃混凝土细集料掺混比例为10%进行两种物料的混磨性能试验。粉磨时间分别设定20 min,35 min,50 min,65 min和80 min。通过对比各时间段物料的比表面积来分析其易磨性,实验表明废弃混凝土细集料比高炉矿渣的易磨性好,但单磨时会出现团聚现象;通过混掺共磨可以提高高炉矿渣粉磨效率、降低粉磨时间、节约粉磨能耗,具有一定的助磨作用。     

磁性膨润土的制备及类Fenton氧化法处理焦化废水

以Al-Fe柱撑膨润土为原料，通过原位氧化沉淀法负载纳米Fe₃O₄颗粒，制备磁性膨润土。采用XRD，SEM，EDS技术对磁性膨润土进行了表征，并将其作为类Fenton反应催化剂对焦化厂二沉池出水（COD为267.6 mg/L、色度为428度）进行了深度处理，探讨了各反应条件对处理效果的影响。实验结果表明：Fe₃O₄颗粒较为均匀地分布在膨润土表面，负载牢固;在H₂O₂加入量70 mmol/L、磁性膨润土加入量0.8 g/L、反应温度30 ℃、初始废水pH 5.0的条件下反应30 h，废水COD和色度的去除率分别达到78.5%和93.4%，COD和色度分别降至57.5 mg/L和28度，满足GB/T 19923—2005《城市污水再生利用 工业用水水质》的要求;磁性膨润土使用4次后，对废水的处理效果仍很稳定。     

过氧化氢后处理废碱的治理和利用

对于过氧化氢后处理过程中产生的稀碱,国内各厂家基本上都是采用真空蒸发浓缩成浓碱再利用的方法来处理.因浓碱经过多次利用,又受到过氧化氢生产中产生的可溶性有机杂质的污染成为废碱而被排放.近几年来,随着工业企业的发展,过氧化氢工业发展迅速,国内现有几十家大中型企业.因此,废碱污染环境问题必须尽快解决.针对上述情况,经过试验研究出了过氧化氢后处理废碱治理和利用技术.该技术不但解决了废碱污染环境的问题,而且变废为宝,给企业带来了较好的经济效益和环境效益. (1)废碱的来源 过氧化氢是采用蒽醌法来生产.主要生产过程是,将蒽醌、芳烃、磷酸三辛醌配制成工作液,工作液经过钯催化剂的催化而氢化成氢蒽醌,氢蒽醌再经过空气氧化,最后用纯水萃取得到过氧化氢和工作液.工作液须经浓碱处理后再循环利用,从而产生废碱(稀碱). 经分析,废碱的主要成分为:磷酸氢二钾(300 kg/m3)、碳酸钾(160 kg/m3)、其他可溶性有机杂质(蒽醌降解物的质量分数为1%～2%).废碱液的密度(20℃)为1.2 kg/m3,pH为11～12. (2)利用废碱生产磷酸二氢钾 用工业磷酸(质量分数为85%)将废碱液调至pH为4～5,用刚果红试纸测反应液为浅紫色为准.然后待反应液静置分层,将上层油状物去掉,再送入真空蒸发罐浓缩至密度( 20℃)为1.32～1.33 kg/m3,经过滤、冷却(至室温)、离心后得到磷酸二氢钾,母液回中和器循环使用. (3)产品质量 对得到的磷酸二氢钾进行分析,结果为:外观白色结晶,磷酸二氢钾(以干基计)质量分数98.0%、水分3.0%、水不溶物0.20%、氯化物0.1%、铁0.002% 、砷0.00 3%、重金属(以Pb计)0.002%,pH 4.4～4.6,产品质量符合GB1963-80一级品标准. 用该方法处理1 m3废碱需消耗工业磷酸350 kg,可以获得磷酸二氢钾8500 kg,按现市场价计算, 可获纯利润2010元. 废碱经回收处理后,不仅解决了废碱排放污染环境的问题,而且实现了资源的再利用,为企业实现可持续发展创造了有利条件.