关于防爆电气设备的三个误区

<正>误区之一:防爆电气设备能防水不少人认为,防爆电气设备之所以能防爆,是因为其外壳能阻止有爆炸危险的气体进入其内部,其密封性能一定很好,能阻止雨水进入,安装在户外露天使用应该没有问题。其实这是混淆了防爆电气设备的防爆形式和外壳防护等级两个概念。防爆电气设备按其防爆原理的不同而分为不同的防爆形式。隔爆型防爆电气设备是具有能承受内部爆炸性气体混合物的爆炸压力,并阻止内部的爆炸向外壳周围爆炸性混合物传播的外壳的电气设备。显然其防爆性能与外壳防护等级无关,国家标准对其外壳防护等级并无特别要求,只要满足电机及低压电器外壳防护等级要求即可,但对其外壳的材质和机械强度作了严格的规定。增安型防爆电气设备在正常运行条件下不会产生电弧、火花或可能点燃爆炸性混合物的高温的设备结构上,采取措施提高安全程     

防爆起重机

在充有爆炸性混合物的 车间或厂区,必须使用防爆 起重机,绝对禁止使用一般 用途起重机。这是因为一般 用途的起重机没有防爆措 施,电气设备经常产生火花、电弧或危险温度,引起爆炸性混合物爆炸和自燃。 爆炸性混合物的传爆级别和自然温度组别 爆炸性混合物一般是指可燃性气体、蒸汽与空气形成的混合物、当其达到爆炸极限或自然温度,又恰遇出现的火花、电弧或自燃温度时,就会引起爆炸和燃烧。 爆炸性混合物举例见表l。 表1中的级别是根据爆炸性混合物在标准试验条件下,按传爆能力分为1、2、3、4四个级别。1级最不容易传爆,3级比l、2级容易传…     

防爆电梯曳引机和控制柜防爆性能检验检测及判定

防爆电梯电气部件主要通过限制电气火花、危险高温来阻止产生引燃危险介质的能量达到防爆性能。总结防爆控制柜和防爆曳引机的主要防爆部件和防爆类型,分析存在的不同防爆性能质量安全隐患,制定防爆电梯控制柜和曳引机防爆性能检验检测实施程序及技术要点。可为防爆电梯控制柜和曳引机的防爆型式试验以及假冒伪劣产品防爆性能判定提供技术指导和判定标准。     

危及油品安全因素大盘点

<正>1、在罐区、油泵棚、汽车装车台等爆炸危险场所,若配电装置、电气设备等不符合防爆要求,电器设施开启或闭合时能产生电弧及电气火花。2、油罐、码头及输油管的防雷装置缺失、设施损坏、保护范围不够、或接地电阻超标,雷雨季节直接雷、感应雷及雷电波侵入引起火花。3、油库内配电系统电线老化、短路,设备故障等产生火花。4、油品输送、灌装、接卸时由于摩擦产生大量的     

防爆起重机电气设备和线路的防爆设计要求

防爆起重机的防爆性能会受到诸多因素的影响,其中电气的影响较为重要。本文从设计角度重点介绍了除Ⅰ类爆炸性物质以外的、可使用于爆炸性危险区域为1区、2区、21区、22区的电气设备和电气线路的防爆设计要求,以期通过全面、可靠的防爆设计环节来保证和提高防爆起重机的防爆性能和使用安全。     

防爆型壁扇吊扇通过鉴定

由江苏省无锡煤矿扇风机厂和上海市消防协会联合研制的BBS-400型防爆壁扇和BDS-1400型防爆吊扇,经机械工业部南阳防爆电气研究所及煤炭工业部煤炭科学研究院检验合格,今年5月,在无锡市机械工业局的主持下,通过技术鉴定,发给合格证书。 在有可燃性气体或蒸汽形成爆炸性混合物的场所。需要严禁烟火,但不能禁止用电,而电气设备的电接触火花、摩擦火花以及静电释放引起的火花会引起这种场所的爆炸或燃烧事故。 这两种防爆型电扇的投产,填补了国内这类产品的空白,满足了石油化工、电化、造漆、树脂、制药、炼油、化学品库、油库、加油站、化纤…     

爆炸性粉尘环境危险区域划分及范围确定

就GB 50058-2014《爆炸危险环境电力装置设计规范》和GB 12476.3-2007《可燃性粉尘环境用电气设备第3部分:存在或可能存在可燃性粉尘的场所分类》、GB 25285.1-2010《爆炸性环境爆炸预防和防护第1部分:基本原则和方法》、AQ 3009-2007《危险场所电气防爆安全规范》等现行国家标准、行业标准中对爆炸性粉尘环境危险区域划分及危险区域范围几点规定的异同进行分析、比较,以便于在实际工作中确定爆炸性粉尘环境危险区域划分和范围。     

浅谈防爆电梯的防爆设计与检验

防爆电梯除了具备一般电梯所必须的性能外，还必须具有防爆性能。隔爆与本安作为两类最通用的防爆形式而被广泛使用。隔爆型产品是一种强度型的防爆产品，常适用于强电系统的防爆，其外壳能够承受通过外壳任何接合面或结构间隙渗透到外壳内部的可燃性混合物在内部爆炸而不损坏，并且不会引起外部由一种、多种气体或液气形成的爆炸性环境的点燃。     

汽车加油加气站爆炸原因分析及预防措施

分析了加油加气站爆炸类型,爆炸性气体混合物的形成过程及可能存在的地点,可能存在的着火源及产生过程,从站址选择、防止形成爆炸性气体混合物、控制火源、推广先进防火防爆技术方面提出了防火防爆措施.     

打火机厂为何恶性火灾多

打火机生产企业工艺虽然简单 ,但其生产过程中使用的主要原材料丁烷气具有易燃易爆危险性 ,一是丁烷气体爆炸极限低 ,丁烷与空气混合浓度达到 1 9% ,(体积比 )遇火源即可发生爆燃。二是达到爆炸极限的丁烷混合气体遇到不足一毫焦耳的点火能量就会引起爆燃 ,这样的能量由摩擦、撞击、静电、非防爆开关电气等足以产生 ,更何况违章操作过程中产生的明火。打火机生产企业主要工艺是气体充装。按照生产企业火灾危险性分类标准应属甲类生产 ,按照气体爆炸危险场所的区域等级划分标准应属 1级区域 (指在正常情况下 ,爆炸性气体混合物有可能出现的场…     

可燃制冷剂泄漏及爆炸危害评价的研究

建立了计算可燃工质泄漏后在房间内可燃工质浓度变化的模型。计算结果表明,小型空调器可燃工质泄漏引发的爆炸隐患仅局限于空调系统附近的局部区域内。用压力－冲量准则,对可燃工质泄漏产生的最大爆炸当量、危害范围与危害等级进行分析研究。结果表明,使用充装量很小的可燃制冷剂,泄漏产生爆炸的危险性很小,火灾隐患是主要的。     

Effects of N2 and CO2 on the flammability of 2,3,3,3-tetrafluoropropene at elevated temperatures

The flammability characteristics of refrigerants are affected by environmental factors, making them prone to flammability and explosion accidents in cooling systems. In this paper, the flammability characteristics of R1234yf–air mixtures with N₂ and CO₂ were investigated comparatively at temperatures between 20 and 50 °C at 80% relative humidity. The lower and upper flammability limits of R1234yf were measured. The limiting oxygen concentration (LOC), critical flammable ratio (CFR), and critical flammable concentration (CFC) of the R1234yf–air mixtures with inert gases were investigated. The paper developed a linear formula between the flammability limit of R1234yf and the temperature. The changes in CFC with different temperatures were negligible for R1234yf. Furthermore, the mixed refrigerant had both non-flammability and the lowest vapor pressure when the CFR of the R1234yf/CO₂ mixture was 2.9. The experimental results were used to propose a new prediction model to estimate the flammability limits of R1234yf. Finally, molecular simulation explained the effect of inert gases on the flammability of R1234yf from a microscopic point of view. The research aimed to provide valid evidence and data for preventing flammable and explosive refrigerant incidents.     

氢氩混合气（5%∶95%）在空气中可爆性实验研究

为研究氢氩混合气（5%∶95%）在空气中爆炸时所对应氢、氧极限含量,按照爆炸性测试标准EN 1839—2017,测试氢氩混合气在与空气的总混合气体中不同占比时的可爆性。研究结果表明:氢氩混合气（5%∶95%）在总混合气体中体积分数为76.018%~86.029%时,总混和气体具有爆炸危险性,与之对应能够发生爆炸的最低氢气体积分数为3.8%,最低氧气体积分数为2.93%,不具有爆炸性的最高氧含量为2.72%,该值较ISO 10156—2017《气体和气体混合物-气瓶阀口选择用潜在燃烧性和氧化能力的测定》中规定的极限氧含量低,研究结果可为氢氩气与空气的混合气体爆炸事故预防提供新的参考。     

不同磁性金属丝对丙烷爆炸反应抑制机理研究

为探究不同材质金属丝自身磁性差异对抑制气体爆炸的影响，在密闭圆形管道中进行丙烷-空气爆炸实验，采取爆炸瞬态压力测试、产物组成色谱检测和数值模拟机理分析相结合的方法进行探究。结果表明:与填装非磁性铝丝组相比，铁磁性铁丝组爆炸压力峰值更低；产物中一氧化碳和二氧化碳含量减少，残余丙烷和生成烃类物质种类和含量均增多；模拟分析得到温度敏感性基元反应R96，R1，R334，R276，R396，R254促进温度升高，R104，R409，R19，R358抑制温度升高；铁磁性的铁丝可能由于自身的感应磁场效应使其抑制自由基反应较铝丝更为有效。研究方法将产物分析与数值模拟相结合，对分析爆炸特性和抑爆机理具有参考意义。     

多元可燃气体爆炸极限理论预测模型研究*

为准确掌握和预测多元可燃气体的爆炸极限,开展2种多元可燃气体爆炸极限的理论预测模型研究。第1种模型针对“多种可燃气体+多种惰性气体”在空气中或氧气中混合,基于求解可燃气体绝热火焰温度的总比热特性方法以及化学平衡反应中的贫燃料(富氧)反应,提出该多元可燃气体的爆炸下限预测模型;第2种模型针对“可燃气体+惰性气体+氧气”混合,基于热平衡方程及混合气体的各组分浓度、淬灭电势及燃烧潜热,提出该多元可燃气体的爆炸极限预测模型。结果表明:在预测多元可燃气体的爆炸极限时,第1种模型具有较广泛的应用性,且表现出较高的准确度;第2种模型具有使用简单的特点,且扩展了LCR（勒夏特列原理）的应用范围。     

初始温度和压力对排污空间甲烷-空气混合物爆燃特性影响的模拟研究

市政排污空间作为城市公共基础设施的重要组成部分，易积聚可燃气体形成爆炸性环境。结合排污空间的特殊环境条件，采用Fluidyn-MP多物理场数值模拟软件，建立了20 L球形爆炸罐分析模型，通过改变初始温度和初始压力，对排污空间甲烷-空气混合物爆燃特性及其变化规律进行模拟研究。结果表明:初始温度升高导致甲烷-空气混合物最大爆炸压力降低，缩短了到达最大爆炸压力的时间；初始压力增加导致最大爆炸压力急剧升高，并延长了到达最大爆炸压力的时间；最大爆炸压力对初始压力的敏感程度远大于初始温度的影响。此外，随着初始温度和初始压力的升高，爆炸火焰平均传播速度增加，而火焰传播速度对初始温度较敏感。     

Lithium-ion energy storage battery explosion incidents

Utility-scale lithium-ion energy storage batteries are being installed at an accelerating rate in many parts of the world. Some of these batteries have experienced troubling fires and explosions. There have been two types of explosions; flammable gas explosions due to gases generated in battery thermal runaways, and electrical arc explosions leading to structural failure of battery electrical enclosures. The thermal runaway gas explosion scenarios, which can be initiated by various electrical faults, can be either prompt ignitions soon after a large flammable gas mixture is formed, or delayed ignitions associated with late entry of air and/or loss of gaseous fire suppression agent. The electrical explosions have entailed inadequate electrical protection to prevent high energy arcs within electrical boxes vulnerable to arc induced high pressures and thermal loads. Estimates of both deflagration pressures and arc explosion pressures are described along with their incident implications.     

混合气体爆炸性现场测试实验研究

为测定现场可燃混合气体的爆炸性,对比分析了国内外实验室爆炸极限的测定装置及爆炸性判定方法,设计研制了混合气体爆炸性现场测试装置。装置实现了爆炸性环境现场的自动采样、超高温点火、高速压力和温度测定及爆炸性自行判定。开展了丙烷、乙烯和液化石油气等典型可燃气体爆炸性实验,提出了基于压力和火焰温度变化相结合的气体爆炸性判定指标,改变了传统目测判定方式。研究结果表明:20 L球和1 L爆炸腔以爆炸压力提升来判定,比管式法测定的爆炸极限范围窄,以压力提升量5%~10%判定较适宜;1 L爆炸腔以爆炸过程温度提升量来判定,爆炸极限范围比以爆炸压力提升量判定宽,与目测观察的管式测定法相比,略宽于管式测定法和大部分文献数据。     

长径比对管道油气爆炸特性与火焰传播规律影响研究*

为了探究长径比对油气爆炸传播特性与火焰传播规律的影响，为复杂管道受限空间油气爆炸防控提供理论参考，结合油气爆炸与爆炸抑制工程实际需要，构建不同长径比管道油气爆炸模拟实验系统,在此基础上开展不同初始浓度的预混油气-空气混合气爆炸实验。研究结果表明:管道内部的预混油气爆炸超压信号呈先上升后下降的趋势，由于耗散以及憋压效应导致超压下降平稳后仍大于初始压力；同时长径比增加会导致达到最大爆炸超压的油气浓度增加，油气爆炸超压峰值随着长径比的增加呈现上升→下降→上升的规律，小长径比管道的油气爆炸超压峰值高于大长径比管道，但同为小长径比管道或大长径比管道工况的实验结果对比显示爆炸超压峰值随着长径比增加而提升；而超压上升速率则会随着长径比的增加而上升；长径比的增加同时也会促进火焰的加速传播并减小火焰持续时间。     

Explosion of lycopodium-nicotinic acid–methane complex hybrid mixtures

With the terms “complex hybrid mixtures”, we mean mixtures made of two or more combustible dusts mixed with flammable gas or vapors in air (or another comburent).In this work, the flammability and explosion behavior of selected complex hybrid mixtures was studied. In particular, we investigated mixtures of nicotinic acid, lycopodium and methane. We performed explosion tests in the 20-L explosion vessel at different overall (nicotinic plus lycopodium) dust concentrations, nicotinic acid/lycopodium ratios, and methane concentrations.An exceptional behavior (in terms of unexpected values of rate of pressure rise and pressure) was found for the complex hybrid mixtures containing lycopodium and nicotinic acid in equal amounts. This mixture was found to be much more reactive than all the other dust mixtures, whatever the dust concentration and the methane content.