基于BN的锅炉超压爆炸事故原因推理与故障诊断

分析了锅炉爆炸的原因,讨论了事故树与贝叶斯网络的特点,编制了以"锅炉超压爆炸事故"为顶事件的事故树,将其转化为锅炉超压爆炸事故贝叶斯网络拓扑结构,利用贝叶斯网络的技术优势,针对锅炉超压爆炸事故贝叶斯网络拓扑结构分别进行了原因推理与诊断推理。实例应用表明,在原因推理中,根节点V_1(压力上升)发生时锅炉超压爆炸事故发生的可能性最高;在诊断推理中,当锅炉超压爆炸事故发生时,根节点V_1(压力上升)一定发生,其次为V_4(定压不准),V_(11)(未装疏水管)发生的可能性最小,为企业进行锅炉超压爆炸事故预测与故障诊断提供了理论依据。     

中小锅炉爆炸事故规律分析与研究

为研究中小型锅炉爆炸事故的规律,对中小型锅炉爆炸案例进行调查和分析,并进行了缺水再进水试验和炉胆失稳模拟试验。研究认为,爆炸主要原因是缺水和超压,缺水造成材料性能下降明显,进水汽化造成锅内压力骤升,并给出了立式锅炉爆炸机理。从锅炉结构、水容积、安全附件等方面的爆炸事故因素考虑,对3种中小型锅炉进行安全性分析,并提出了事故预防措施。     

1998年全国锅炉、压力容器等爆炸事故情况

国家质量技术监督局日前向各地通报,１９９８年全国共发生锅炉、压力容器、气瓶、压力管道爆炸事故１４０起,共死亡１３０人,受伤５２０人,直接经济损失３０２１．５５万元。　　据统计,１９９８年锅炉爆炸事故明显增加,全年共发生５４起,其中“土锅炉”爆炸事故３９起,其他均为操作不当造成。山西一化肥厂的余热锅炉超压爆炸,直接损失３６０万元。河南一发电厂因点火不慎,引起炉膛爆炸,直接损失达８７万元。1998年全国锅炉、压力容器等爆炸事故情况     

立式锅炉爆炸机理试验研究

通过对立式锅炉爆炸事故案例汇总分析,得知立式锅炉占爆炸锅炉的60%~70%,且爆炸主要原因是缺水和超压。基于锅炉缺水导致材料力学性能改变及再进水超压造成内胆失稳,进行了材料高温力学性能试验、缺水再进水试验和内胆失稳模拟试验。得知严重缺水会造成炉胆过热超温,材料抗拉强度、弹性模量和刚度大幅下降,且350~500℃区域材料性能下降明显;立式锅炉缺水再进水爆炸事故主要是由进水汽化造成锅内压力骤升引起,缺水和超压同时存在,炉胆外压作用下失稳;立式锅炉在下脚圈与筒体连接的对接焊缝,炉胆、筒体和炉门圈的角焊缝处最易造成焊缝撕裂。     

我国工业锅炉的爆炸事故与预防对策

工业锅炉既是应用广泛、分布面广的常见设备，又是近年来特别容易发生爆炸事故的特殊设备。分折了工业锅炉的爆炸机理和产生爆炸的原因，着重就加强对锅炉的监察，加大对“土锅炉”的查处力度，减少因设计、制造缺陷造成的事故；推进技术进步，提高锅炉安全性等能有效遏制锅炉爆炸事故的措施，从理论和实践等方面作了论述。     

不能忽视开水炉的安全管理

1986年年底,浙江省云和县和绍兴市相继发生两起无压开水炉爆炸事故。 上述锅炉爆炸的主要原因是:安装或使用单位擅自在开排汽管上装设阀门。锅炉运行中,司炉工误将此阀门关闭,引起锅炉超压爆炸。 为了防止类似事故的发生,浙江省劳动人事厅最近发出通报,强调无压开水炉必须装设与大气相通且符合安全要求的出汽管,在出汽管上不得安装任何阀门。不能忽视开水炉的安全管理@冯维君     

大尺度障碍物与泄爆面对天然气内爆炸的协同作用规律研究

为阐释民用建筑内部大尺度物品与门窗等泄爆面对天然气爆炸灾害的协同作用机制，基于典型厨房空间布局及内部物品特征，借助计算流体动力学技术研究了不同泄爆面开启压力和不同大尺度障碍物体积阻塞率条件下天然气内爆炸火焰速度、爆炸超压的分布规律。研究结果表明:大尺度障碍物与泄爆面对室内天然气爆炸过程具有显著的协同作用，共同促进火焰速度与爆炸超压的显著增长，并缩短峰值超压到达时间；大尺度障碍物的存在虽然显著降低了室内天然气的体积，但从增加房间内湍流源和相对长径比的角度进一步促进了泄爆效应；大尺度障碍物与泄爆面协同作用下，室内火焰速度呈现明显的阶段性特征，并在泄爆面附近发生波动。研究结论可为民用建筑物内气体爆炸事故调查分析和灾害评估提供科学依据。     

锅炉质量不良造成爆炸事故

武汉低压锅炉厂是一个专业锅炉制造厂，但是，制造的锅炉质量竟如此低劣，以致发生严重的爆炸事故，在国内外都属罕见，这是不能允许的。 为了防止类似严重问题的发生，各锅炉制造厂，一定要狠抓质量，严防不合格的锅炉出厂。今后，发生了锅炉爆炸事故，必须及时认真调查，坚持做到“三不放过”；确系由于锅炉制造质量低劣而造成的事故，应追究制造单位的经济责任和法律责任。     

基于风险的液化烃罐区建筑物抗爆荷载评估方法

为合理确定液化烃罐区周边建筑物的抗爆设防荷载，有效进行抗爆设计和防护，建立1套系统的抗爆设防荷载定量评估方法。以某液化烃罐区建筑物为例，计算172个爆炸场景，获得4组累积爆炸频率曲线，基于风险控制标准确定抗爆设防荷载。结果表明:爆炸场景发生频率应包括初始泄漏频率、气象概率、泄漏方向概率和延迟爆炸概率；获得的爆炸超压-累积频率曲线是确定抗爆设防荷载的基础，在爆炸超压较低时，与爆炸源中心距离不同的4面墙体的超压累积频率曲线极为接近；随着爆炸超压的继续增大，累积发生频率的差异逐渐明显；液化烃罐区建筑物的抗爆设防荷载应同时满足2个准则，即万年1次的风险可接受准则和风险可接受范围内爆炸超压最大化准则；根据该准则确定的液化烃罐区附近建筑物东墙的爆炸冲击波峰值入射超压为44.6 kPa，正压作用时间为89.3 ms。     

锅炉常见事故的产生原因及预防措施

锅炉是一种承受高温、高压、具有爆炸危险的特种设备。如果使用、维护、管理不善，会酿成重大的人身伤亡及设备事故。据统计，1993年全国发生431起锅炉事故，其中锅炉爆炸事故40起，重大事故291起；死亡37人，重伤61人。为了确保锅炉的安全运行，保障人民生命财产安全，充分发挥设备效能、节约能源，降低运行费用，对几种锅炉常见事故的产生原因及其预防措施作一探讨。1水位事故锅炉水位事故是锅炉的恶性事故之一，包括锅炉缺水、满水和汽水共腾三种。如果处理不当，轻则停炉、停机影响正常生产，重则炉管爆破，设备损坏，甚至造成锅炉爆炸…     

消除水位表出现假水位

1987年以来,新乡市先后发生4起直接经济损失25万余元,死亡2人、重伤3人的锅炉爆炸事故。这4起锅炉爆炸事故中1例属于启用废旧锅炉超压所致,其余3起均为锅炉水位表缺陷出现假水位而引起的。其中1987年在辉县第二造纸厂、延津县丰庄造纸厂发生的2台KZH_2-8型锅炉爆炸,原因均为左边水位表损坏停用,右边水位表出现假水位,锅炉缺水。另一起是1989年7月15日发生在辉县延和乡第二造纸厂,锅炉型号和原因都相同。 事故后对水位表进行检查,发现质量普遍低劣,结构也不合理。这类目前通用的水位表,配备的供冲洗使用的汽水旋塞,都使用几次便漏水漏气;旋…     

LSC0．5—0．7-AⅡ锅炉爆炸事故的爆炸能量及危害半径计算

针对一起LSC0．5-0．7-All锅炉爆炸事故进行了事故分析，通过分析认定了事故原因，对事故的爆炸能量及危害半径进行了较为全面的实例分析计算，并将锅炉爆炸能量折算成了TNT当量，理论计算出了锅炉爆炸死亡半径、重伤半径、不同程度的摧毁半径等相应数据。     

基于FLACS的海上钻探平台井喷爆炸事故后果模拟分析*

为研究海上钻探平台井喷燃爆事故后果,运用FLACS软件对某深海钻探平台井喷爆炸事故进行模拟,研究在不同事故场景下气云爆炸发展过程及平台荷载分布规律,讨论井喷速率、风向、点火位置等对爆炸超压的影响。研究结果表明:随泄漏速率增加,爆炸强度和爆炸范围均增大,爆炸严重程度不仅与井喷速率密切相关,同时也受平台结构影响;点火位置会对爆炸超压产生影响,在可燃气体与空气混合气体比例为化学理论当量比处点燃气体,生活区承受的爆炸超压最大;在设施及建构筑物分布较为密集、拥塞度较高的地方产生的爆炸超压更大。研究结果可为可为平台的阻隔防爆性能设计与应急响应提供指导。     

长径比对管道油气爆炸特性与火焰传播规律影响研究*

为了探究长径比对油气爆炸传播特性与火焰传播规律的影响，为复杂管道受限空间油气爆炸防控提供理论参考，结合油气爆炸与爆炸抑制工程实际需要，构建不同长径比管道油气爆炸模拟实验系统,在此基础上开展不同初始浓度的预混油气-空气混合气爆炸实验。研究结果表明:管道内部的预混油气爆炸超压信号呈先上升后下降的趋势，由于耗散以及憋压效应导致超压下降平稳后仍大于初始压力；同时长径比增加会导致达到最大爆炸超压的油气浓度增加，油气爆炸超压峰值随着长径比的增加呈现上升→下降→上升的规律，小长径比管道的油气爆炸超压峰值高于大长径比管道，但同为小长径比管道或大长径比管道工况的实验结果对比显示爆炸超压峰值随着长径比增加而提升；而超压上升速率则会随着长径比的增加而上升；长径比的增加同时也会促进火焰的加速传播并减小火焰持续时间。     

封闭管道油气爆炸超压及火焰传播特性

对油气在封闭管道内的爆炸特性进行研究，发现爆炸超压发展过程可以分为3个阶段:第1次超压上升阶段、第2次超压上升阶段和超压下降阶段。初始油气浓度对爆炸初始阶段的发展有很大影响，油气浓度为1.73%时发展最激烈；当初始油气浓度较高时，在最大超压峰值附近，会产生压力振荡现象；初始油气浓度对Tulip火焰的形成及发展有较大影响，各种浓度油气的爆炸，都有形成Tulip火焰的趋势；当油气浓度适中时，Tulip火焰会一直传播到管道末端，当油气浓度较高或较低时，火焰锋面会经由鲨鱼嘴形状火焰转变为刀尖形火焰，当初始油气浓度为1.73%时，最容易发展形成Tuilp火焰。     

排污阀连续爆炸

去年,安徽滁县地区纤维板厂的一台KZL4-13型锅炉的左侧联箱上的快开排污阀一个月内连续发生了两起爆炸事故。 两起事故都是在排污阀关闭状态下发生的,没有超压(排污阀公称压力为16公斤力/厘米2,第一次爆炸时工作压力为11公斤力/厘米2。第二次为7公斤力/厘米2,爆破口在阀体的一侧中部,状似菱形(见照片),爆破口面积第一只为1,800平方毫米,第二只为2,400平方毫米。 排污阀第一次爆炸以后,厂领导在没有认真分析事故原因的情况下,就换上同型号的排污阀,当天又投入使用。运行7天后,新换上的排污阀再次发生爆炸。 经检查发现,锅炉前后管板共有40…     

基于能量转移理论分析立式锅炉爆炸损伤控制

锅炉最危险的失效模式是爆炸,基于事故能量转移理论,分析了锅炉爆炸机理。以BELEVE为模型,采用TNT当量法计算立式锅炉爆炸的能量,分析锅炉爆炸冲击波的损伤并计算锅炉爆炸损伤半径,就事故能量转移理论的应用提出建议。     

瓦斯爆炸后空间温度分布及热危害区域分析研究

为了获得瓦斯爆炸引发次生灾害的特性参数，建立了超压预测模型及爆炸后空气温度衰减模型，并结合实验数据进行了验证。结果表明:依据所建立的超压修正模型，不同浓度和体积下的超压在爆源附近呈对数形式快速下降，之后缓慢趋向平稳；基于模型修正的爆炸超压计算公式，能够很好的对各个情形的瓦斯爆炸超压进行计算，吻合较好。对初始瓦斯体积相对较小的情形吻合度很高，对于初始体积大的瓦斯爆炸超压在100 m附近会出现一定误差，但有一定指导意义。瓦斯爆炸热危害区域的研究，对瓦斯爆炸次生灾害的防治工作具有重要意义。     

美国肯塔基州路易斯维尔电石工业有限责任公司 电弧炉爆炸事故

2011年3月21日17：40左右,位于美国肯塔基州路易斯维尔市的电石工业有限责任公司（Carbide Industries,LLC）电石生产车间发生电弧炉超压爆炸事故。据现场目击者称,当天电弧炉在生产过程中刚开始发生了较小的炉膛超压喷料事件,紧接着发生了较大的爆炸,然后又再次出现2～3次更大的超压喷料事故。     

LNG储罐泄漏扩散模拟分析

为预防液化天然气(LNG)储罐泄漏安全事故，利用PHAST软件，以湘潭新奥荷塘储配站的储罐为研究对象，探究不同泄漏孔径及风速2个条件对LNG蒸气云泄漏扩散距离及泄漏导致的喷射火与爆炸范围的影响机制。结果表明：蒸气云泄漏扩散距离、喷射火辐射影响半径及爆炸超压影响半径与泄漏孔径尺寸成正比，蒸气云泄漏扩散距离、爆炸超压影响半径与风速成反比。泄漏孔径为25 mm的泄漏场景，易燃易爆区临界距离、喷射火辐射死亡区半径、爆炸超压50 kPa对应超压半径分别是5 mm场景的10、7、8倍；泄漏孔径为100 mm的泄漏场景，易燃易爆临界距离、喷射火辐射死亡区半径、爆炸超压50 kPa对应超压半径分别是5 mm场景的37、21、33倍。