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1988年1月13日,河北衡水市某化肥厂,一煤气发生炉在加水时突然爆炸,当场炸死2人,重伤2人,216m~2锅炉房全部摧毁,直接经济损失5万多元。该煤气发生炉的水夹套等设备是该厂自行焊接制造的,于1982年安装运行,1987年7月停炉大修一次,更换了蜗轮、蜗杆、立轴、灰仓等部件,大修后工作正常。事故后对现场进行调查发现:炉底盘断裂,炉体倾倒,炉体焊缝全部撕开,水夹套内壁12#钢板有5处向内鼓包,上下封头环形焊接部撕裂变形,并有过热过烧的痕迹,炉内夹套汽包、废热锅炉汽包,制汽分汽包 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(8)
<正>为保证大型锅炉的稳定运行,应根据工况条件,设计很多调节系统进行自动控制。在调节控制系统中主要有:主蒸汽压力调节,锅炉水位自动调节,炉膛负压,主蒸汽温度,烟中氧等控制。在这些调节系统中,锅炉汽包水位调节是必不可少的,汽包水位是锅炉正常运行的主要指标之一。1汽包"虚假液位"现象的产生锅炉汽包液位是锅炉正常操作时的主要监控项目,水位过高会影响汽包的汽水分离,产生蒸汽带水现象;水位过低,由于汽包容积较小,而负荷却很大,水的汽化速度加快,汽包内的水量迅 相似文献
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目前我国生产的大容量电站锅炉的汽包所采用的19Mn6、BHW35,SA299等低合金材料、钢板厚度一般在100mm以上。在焊接过程中都有淬硬和冷裂倾向,因此焊前要经100~200℃预热,焊接过程中层间温度不得低于预热温度。焊后需经消除应力处理。 我厂生产的670吨电站锅炉汽包材料为19Mn6,厚度达135毫米,焊前预热温度159℃。焊接条件非常艰苦,尤其是汽包内环缝手工焊。焊工必需在150℃高温汽包内作业,齐上保护服也只能在汽包内焊几分钟l。。戳需配三、四名焊工轮换。焊工在高温环境中作业,体力消耗大,精神不能集中,焊接质量也得不到有效控制。 为了… 相似文献
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今年6月,我厂一台8吨/13公斤沸腾锅炉先后发生了三次爆管事故,被迫停炉中修。爆管中,有几根沸腾管堵塞,且多在左侧。 经检查分析,找到了爆管的原因。一是盲目改变下汽包排污出口结构。这台锅炉水循环系统结构如图1所示。 这台锅炉原设计定期排污炉水是通过虹吸管,再经排污管、排污阀排至炉外的。可是后来却在汽包内部排污管接近汽包壁处开了两个直径约30毫米的孔(见图2)。虽然孔只有两个,但是它们可使排污虹吸管短路,并失去作用。每当排污时,汽包左侧积存沉淀物很快就从排污管排至炉外,汽包右侧沉淀物也随排污水流至左侧。因为排污时间不能… 相似文献
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事故放水管的作用,是当锅炉水位超过最高允许水位、面临满水时,把汽包内多余的水放掉,使汽包恢复正常水位。我厂的WGZ65/39- 6型锅炉的事故放水管开口位置原设在下汽包(见图),在打开事故放水间时,操作人员要同监视水位的人员不断联系,直到锅炉水位正常才能关闭离开。点火升压过 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(7)
<正>2009年6月4日,某单位2号炉因水冷壁管泄漏报警后停炉,锅炉累计运行611 h。事前状态:检查处理2号机凝结水经处理出口电动法兰大量漏水缺陷时锅炉减负荷运行,25 min后依次投入A层、C层小油枪稳燃,再过6min后停止E制粉系统,负荷154MW,主汽压力15.56MPa,汽包水位-437mm,除氧器水位444mm,凝汽器水位1564mm,炉膛负压-475Pa。炉膛负压开始在 相似文献
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低压锅炉在运行 中,因水冷壁管爆管泄 漏造成被迫停炉的事故 很常见。我所在的德阳 市有一个月曾有两台 KZL4-13-AⅡ锅炉爆 管。这类事故造成的爆 管裂口大小不同;损失 程度也不一样。轻者汽 水喷出,造成停炉;重 者会冲出大量汽水,甚 至冲塌炉墙,造成人员 伤亡。 锅炉爆管有以下几 种现象。其一,炉膛内 发出明显的响声,蒸汽 从炉门孔冲出,炉内还 有喷汽声。其二,炉膛 由负压燃烧突变成正 压,随之有煤烟、水蒸汽从各孔门冒出。其三,水位表上明显发现水位下降,蒸汽压力急剧下降,烟囱排烟成白色状,排烟温度降低。其四,炉膛内火焰变成红色。燃… 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(8)
<正>某水泥生产企业在水泥炉窑的窑头和窑尾各装1台型号为QC328/325-24.6-1.25/305的余热锅炉,正常工作压力为1.05MPa。余热锅炉投产运行后,锅炉运行中常常发现锅水呈间歇性黑褐色水的现象,影响锅炉安全运行。针对该现象笔者进行了具体的原因分析,提出了解决方法,并在实施过程中不断完善,取得了较好的效果。1锅炉和水处理情况此类余热锅炉通常为层状支管式结构,从上至下有数层密排热交换管,如上述型号的窑尾炉有12层,共分3个循环回路,其中1层至4层热交换管路与汽包为一个循环回路,5层至8层及9层至12层又分别与汽包形成二个循环回路.三个循环回路之间通过数根下降管连通;窑头炉有9层,由于热交换管路较少,分为二个循环回路。锅炉运行时将与水泥熟料热交换后产生的热空气从锅炉顶部引入,从上至下逐层通过热交换管进行热交换。其中窑头炉余热气的进气温度为400℃,窑尾炉余热气进气温度为325℃,极大的利用了水泥生产过程中的余热。 相似文献
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为了排放不合格的蒸汽,加强点火中、后期过热器的冷却,提高蒸汽温度,大部分锅炉的集汽联管上都装有对空排汽管,在与抚顺石油二厂电站811—120/39型锅炉和南京炼油厂动力分厂 HG-120/39—11型锅炉的接触过程中,曾多次发现集汽联管的对空排汽管孔壁出现非常相似的辐射状裂纹(见图二)。为了弄清其间原由,笔者进行了研究。 原因 这两台锅炉容量、压力相等,结构也基本相同。过热器以对流传热为主,均布置在水平烟道内。众所周知,对流式过热器的汽温是随着负荷的增加而升高的。点火初期,压力很低,饱和温度随着压力的增加升高较快。为了防止锅炉承… 相似文献
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《中国特种设备安全》2016,(9)
本文描述了某锅炉厂在制造9.8MPa高压锅炉汽包过程中关键工艺替代技术所进行的研究。该锅炉汽包因材料特殊、壁厚大、焊接难度较大、焊接应力大,易产生焊接裂纹,同时,要检出这种厚壁的对接焊缝及角焊缝当中可能存在的焊接缺陷,无损检测难度也很高,经过研究论证,采取了相应的焊接和检测替代工艺措施,有效的控制了焊接缺陷的产生,提高了无损检测对于焊接缺陷的检出率,保证了产品质量。 相似文献
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一些厂矿使用的小容量工业锅炉,例如25吨/小时 水管锅炉运行时,汽包两端水位指示产生很大偏差,这是正常的。这类锅炉系双汽包纵向布置的自然循环锅炉,其特点是上汽包长、下汽包短。锅炉在运行中,整个汽包内部水位如图所示。 汽包前半部水位不在同一条水位线上,而是呈现出很大的波峰。这是由汽包前半部的大量汽水混合物造成的。虽然汽包后半部水位降得很低。由于蒸汽负荷不变,照样产生大量的汽水混合物。所以前半部仍能指示出较高的水位。只有汽包后半部水位才处于平稳状态,甚本在一条水位线上。同时,该炉主蒸汽引出管设在汽包后半部的中间… 相似文献
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我厂使用的锅炉容量6号炉为75吨/时,11、12号炉各为 130吨/时,而三台锅炉的工作压力均为 40公斤/厘米2,蒸汽温度均为450℃。6号炉未装消声器前,其排汽噪声达126~I28分贝(A),11、12号炉虽装有消声器,但消声效果差,距声源6米处噪声值达118分贝(A)。在开、停炉放汽或大修后煮炉时,其排汽噪声更为强烈。 锅炉向空排汽噪声系由于排汽时高速气体粒子和周围的低速粒子发生湍流混和,使气体的稳定状态受到破坏而发生巨大扰动所致。这是一种空气动力性噪声,其特点是频率范围较宽。考虑到能耐高温和蒸汽冲刷以及能消除较宽频率范围的噪声的原则,我们… 相似文献
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在审查锅炉图纸时,常看到以下四个问题值得注意: 1.立式锅炉一般采用U型下脚。它对筒壳与炉胆由于温差产生的内应力,可起到较好的缓解作用。对锅壳上有弯水管的锅炉(包括其它无冲天管的立式锅炉),U型下脚壁厚的计算方法,是按《火管锅炉强度计算暂行规定》中,考克兰锅炉炉胆的S型炉胆下脚圈计算方法,再增大20%。即 式中:5──下脚圈壁厚,毫米; P──许可工作压力,公斤·力/厘米2; DB──筒壳内径,毫米; dH──炉胆外径,毫米。 用这个公式计算的前提是,锅炉底座的支点是在U型脚的下部(如图1)。而现在许多锅炉制造厂制造的这种锅炉底座支点… 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(12)
<正>锅炉受压元件的腐蚀是锅炉常见缺陷,对锅炉的正常运行和安全状况影响很大。尤其对于季节采暖和洗澡使用的锅炉,腐蚀缺陷更为普遍。锅炉投入运行几年后,受压元件表面就会出现大量腐蚀凹坑或点状腐蚀,在运行期间突然渗透漏水,或发生爆管,导致设备停炉大修甚至报废,所以,在锅炉检验检测中,分析锅炉受压元部件腐蚀原因,预测腐蚀发展趋势,防范运行过程中受压部件突然失效,确保锅炉安全稳定运行,具有重要现实意义。1基本情况某单位一台采暖使用的型号为DZL4.2-1.0/95/70-All热水锅炉,水冷壁和对流管束材质均为20#冈管,规格为φ51×3.5mm。自2003年安装投入运行以来,每年停炉期间都进行了内部检验。 相似文献