A/O生物膜法处理乳液聚合ABS树脂生产废水

采用混凝—A/O生物膜法处理乳液聚合ABS树脂生产废水,确定了混凝预处理工序PAC和PAM的投加量,考察了混合液回流比(R)和A/O段总水力停留时间(HRT)对废水中COD,NH_4~+-N,SS,TN等污染物去除效果的影响。实验结果表明,在HRT为18～24 h、R为2～3的工艺条件下,A/O生物膜法好氧段发生了同步硝化反硝化反应,废水经处理后,出水COD小于60.0 mg/L,ρ(NH_4~+-N)小于5.0 mg/L,TN小于15.0 mg/L,达到了GB 31570—2015《石油炼制工业污染物排放标准》的要求。     

循环式复合水解酸化—CASS—絮凝沉淀组合工艺处理化工园区废水

采用循环式复合水解酸化—CASS—絮凝沉淀组合工艺处理江苏省某化工园区污水厂的实际废水(COD260~815 mg/L、ρ(氨氮)19.15~40.41 mg/L、TN 22.51~50.66 mg/L、TP 0.79~3.21 mg/L),考察了污染物浓度的沿程变化,评价了各工段对主要污染物的去除效果。实验结果表明,组合工艺对废水有着较好的处理效果,平均COD、氨氮、TN、TP的去除率分别高达83.29%、95.34%、61.29%、82.70%,平均出水COD、ρ(氨氮)、TN、TP分别为56.2,1.27,14.34,0.33 mg/L,出水水质接近GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》的一级A标准。     

以废碱液为碳源短程硝化-反硝化处理氨氮废水

以某炼油厂废碱液为碳源,采用短程硝化-反硝化法处理低碳高氨氮废水。实验结果表明,在反应温度为(25±1)℃、废水pH为7.7～8.3、DO小于0.5 mg/L、运转周期为6 h(曝气时间4 h、缺氧时间2 h)的条件下,反应7 d后,出水ρ(NH_3-N)约为0.2 mg/L,TN约为1.69 mg/L、出水COD降至156 mg/L。     

MBR—NF处理印染废水

采用MBR—纳滤(MBR—NF)组合工艺处理印染废水。运行结果表明:MBR出水的COD、ρ(NH3-N)和TN分别为94,0.93,8.88mg/L,COD、NH3-N和TN的平均去除率分别为87%、95.8%和70.2%,出水水质满足GB4287—92《纺织染整工业水污染物排放标准》中的一级标准;再经NF处理后出水COD、色度、ρ(总Fe)、ρ(总Mn)和pH分别为11～30mg/L、2.3～7.4倍、0.065～0.095mg/L、0mg/L和8.06～8.21,水质可满足印染工艺回用要求。     

乙烯碱渣废水脱氮除碳生物处理技术

针对乙烯碱渣废水高盐、高COD的特点，采用低氧生物反应器开展脱氮除碳研究。实验结果表明：在反应器好氧区DO为0.5～1.0 mg/L，缺氧区DO为0.2～0.4 mg/L，好氧区HRT为15.3 h，缺氧区HRT为9.2 h，沉降区HRT为6 h的条件下，当进水TDS小于16 000 mg/L、COD为166～1 520 mg/L、氨氮质量浓度为8.4～32.6 mg/L、TN为10.4～33.8 mg/L时，处理后出水平均COD去除率为87.6%，平均氨氮去除率为90.7%，平均TN去除率为86.3%；当进水TDS升高至18 120 mg/L时，COD去除率不受影响，平均COD去除率为89.7%，随着运行时间的延长，硝化细菌逐渐受到抑制，20 d后，氨氮去除率由80.3%逐渐降低至57.5%,TN去除率由75.2%降低至51.4%;TDS对废水中石油类污染物的去除影响不大，运行期间，其去除率保持在90%以上。     

用含固定化微生物的曝气生物滤池处理炼油厂高浓度废水

采用含固定化微生物的曝气生物滤池(G-BAF)处理炼油厂高浓度废水。当G-BAF池进水COD为298～11 278 mg/L时,出水COD为33.0～94.3 mg/L,COD平均去除率为97%;当G-BAF池进水ρ(NH_3-N)为12.1～188.0 mg/L时,出水ρ(NH_3-N)为0.9～49.4 mg/L,NH_3-N平均去除率为83%。经G-BAF处理后出水水质完全达到GB8978—1996《污水综合排放标准》第二类污染物的二级排放标准。     

MBBR—AMBBR—MBBR组合工艺处理高氨氮化工废水

采用移动床生物膜反应器(MBBR)—厌氧移动床生物膜反应器(AMBBR)—MBBR组合工艺处理高氨氮化工废水。反应器采用几何构型优化、比表面积大的新型YD-25生物载体和DNF-203硝化细菌,实现了同步硝化和反硝化,强化了脱氮能力。采用投加菌种和排泥的方式,经27 d的驯化培养即完成了反应器的挂膜启动。试验结果表明:最佳操作条件为HRT 8 d、MBBR中DO 3 mg/L、进水pH 8.0;在进水COD 2 840～7 437 mg/L、ρ(氨氮)92～179 mg/L、TN 148～258 mg/L、pH 6～8的条件下,出水指标均值为COD 352 mg/L、ρ(氨氮)21.2 mg/L、TN 36 mg/L、pH 7.4,满足排放要求。     

接触氧化—水解—MBR处理头孢类抗生素化学合成废水

采用接触氧化—水解—MBR处理头孢类抗生素化学合成废水,设计进水量350m3/d,实际处理水量385m3/d。在进水COD为2 125~1 1561mg/L(平均进水COD为4 164mg/L)时,出水COD为79~282mg/L(平均出水COD为178mg/L),出水BOD5低于10mg/L,完全满足该工业园区污水纳管标准(COD≤300mg/L,BOD5≤100mg/L)。在平均进水TN、ρ(NH+4-N)和ρ(NO3--N)分别为145.47,0.89,49.25mg/L时,平均出水分别为91.76,78.11,18.61mg/L,系统脱氮能力有限。     

造纸废水处理工艺试验研究

采用UASB-A/O工艺处理难降解造纸废水.试验结果表明:在系统稳定运行阶段,UASB的HRT为24 h的条件下,平均进水COD为2 777 mg/L时,平均UASB出水COD为l 274 mg/L,平均二沉池出水COD为210mg/L,平均总COD去除率为92.4％；平均进水ρ(氨氮)为40.7 mg/L时,平均UA...     

臭氧氧化—包埋菌流化床生物处理组合工艺深度处理煤气化废水

采用臭氧氧化—包埋菌流化床生物处理组合工艺对煤气化废水进行深度处理。实验结果表明:当臭氧的质量浓度20mg/L、臭氧进气流量1.5 L/min、臭氧通气时间30 min、包埋菌流化床水力停留时间24 h时,臭氧氧化工序的COD去除率达到30.0%~40.0%,总酚去除率达到100.0%;包埋菌流化床工序的COD去除率达到60.0%以上,氨氮的去除率大于95.0%;经组合工艺处理后,出水COD60 mg/L,ρ(氨氮)1.0 mg/L,ρ(总酚)未检出,色度小于50倍,达到GB8978—1996《污水综合排放标准》中的一级排放标准。     

高氨氮化工废水MBBR—AMBBR—MBBR组合工艺处理

采用移动床生物膜反应器（MBBR）—厌氧移动床生物膜反应器（AMBBR）—MBBR组合工艺处理高氨氮化工废水。反应器采用几何构型优化、比表面积大的新型YD-25生物载体和DNF-203硝化细菌,实现了同步硝化和反硝化,强化了脱氮能力。采用投加菌种和排泥的方式,经27 d的驯化培养即完成了反应器的挂膜启动。试验结果表明：最佳操作条件为HRT 8 d、MBBR中DO 3 mg/L、进水pH 8.0;在进水COD 2 840~7 437 mg/L、ρ（氨氮）92~179 mg/L、TN 148~258 mg/L、pH 6~8的条件下,出水指标均值为COD 352 mg/L、ρ（氨氮）21.2 mg/L、TN 36 mg/L、pH 7.4,满足排放要求。     

移动床生物膜反应器预处理含酚废水

采用两级移动床生物膜反应器（MBBR）预处理高挥发酚含量的石化厂汽提净化水，考察了HRT和DO对废水中挥发酚和COD去除效果的影响。实验结果表明：在两级MBBR总HRT为10 h、MBBR中部废水DO 为1~3 mg/L的条件下， 装置连续运行处理ρ（挥发酚）=110~201 mg/L、COD=644~1 827 mg/L、BOD₅/COD=0.15~0.69的废水，两级MBBR处理后出水平均ρ（挥发酚）为17.6 mg/L，挥发酚去除率达87.9%;平均COD为745 mg/L，COD去除率为32.7%;出水BOD₅/COD平均为0.68，表明经过两级MBBR处理后，废水的可生化性有所提高，有利于废水的后续生化处理。     

SMBBR预处理发酵类制药废水

采用高活性反硝化菌DNF409作为菌种,以SDC-03型生物载体作为填料,通过特异性移动床生物膜反应器预处理发酵类制药废水。实验结果表明:在反应温度为22~26℃、DO为2~4 mg/L、污泥质量浓度为2 000 mg/L、水力停留时间为16 h的条件下,COD,NH3-N,TN,TP的平均去除率分别为72.45%,27.72%,18.54%,84.58%,BOD5/COD由0.17提高到0.38,废水的可生化性得到提高;出水经后续生化处理达到GB 21903—2008《发酵类制药工业水污染物排放标准》的排放要求。     

A/O—Fenton氧化—混凝组合工艺处理丁苯橡胶生产废水

采用A/O—Fenton氧化—混凝组合工艺处理丁苯橡胶生产废水。试验结果表明:A/O工段中,在兼氧池HRT 8 h、好氧池HRT 16 h、好氧池MLSS 2 500~3 500 mg/L的优化参数下,平均COD,NH3-N,TP去除率分别为72.9%,96.2%,51.3%;Fenton氧化工段中,在30%(w)H2O2溶液加入量0.2%(φ)、n(H2O2)∶n(Fe SO4)=2∶1、Fenton氧化反应时间70 min、Fenton氧化进水p H 5.0的优化条件下,COD和TP的去除率分别为56.0%和57.0%;A/O—Fenton氧化—混凝组合工艺对COD、NH3-N、TP、浊度的总去除率分别为94.8%,96.2%,100%,94.0%,处理后出水满足GB 8978—1996《污水综合排放标准》中的一级标准。     

含氨氮催化剂生产废水的处理

采用加入淀粉的短程硝化-反硝化一体化技术处理低碳含NH3-N催化剂废水。通过中试确定了适宜的工艺参数，并在工业化装置上进行了验证。试验结果表明：在DO为0.5 mg/L左右、淀粉加入量为0.25 kg/ m3、HRT=30 h的条件下，短程硝化-反硝化一体化技术具有较好的处理效果，NH3-N去除率大于97%，且具有较强的抗冲击负荷的能力； 出水的COD<100 mg/L，ρ（NH3-N）<10 mg/L，达到GB 8978—1996《污水综合排放标准》的一级排放标准。工业化装置的运行费用以NH3-N计为2.3 元/kg、以废水计为4.6 元/t。该法适用于中低浓度（ρ（NH3-N）<300 mg/L）废水的处理。     

炼油废水处理装置提标改造

对某炼油厂废水处理装置进行提标改造。在原炼油废水处理流程的基础上将接触氧化池改造为移动床生物膜反应器（MBBR）,将斜板沉淀池改换为高密度沉淀池,分别为新增曝气生物滤池（BAF）、催化臭氧氧化等深度处理工艺。改造后装置运行平稳,出水各项指标的6个月平均值：COD 25.2 mg/L,ρ（NH₃-N） 1.3 mg/L,TN 12.6 mg/L,TP 0.11 mg/L,满足《石油炼制工业污染物排放标准》（GB 31570—2015）的排放要求。改造后每年COD和NH₃-N消减分别约为240 t和44 t,环境效益显著。     

Fenton试剂—好氧活性污泥法处理邻苯二甲酸二丁酯废水

采用Fenton氧化—好氧活性污泥法处理邻苯二甲酸二丁酯（DBP）废水,优化了Fenton氧化反应的工艺条件。实验结果表明：在H₂O₂加入量4 g/L、Fe²⁺加入量200 mg/L、反应温度60 ℃、废水pH 4、反应时间60 min的最佳工艺条件下,Fenton氧化出水COD为200~250 mg/L,DBP质量浓度约为0.10 mg/L;在污泥质量浓度2 000 mg/L、DO 2~3 mg/L、水力停留时间8 h的条件下,好氧活性污泥法处理出水的COD基本低于50 mg/L,DBP质量浓度约为0.05 mg/L,均满足GB 8978—1996《污水综合排放标准》,可达标排放。     

某化工园区废水处理工程设计实例

采用“分质调节—混凝沉淀—厌氧水解—缺氧生物处理—好氧生物处理”工艺处理某化工园区以氟化工和精细化工废水为主的工业废水。工程运行结果表明：废水经处理后，COD=35 mg/L，TN=5.2 mg/L，ρ（NH₃-N）=3.1 mg/L，TP=0.15 mg/L；COD，TN，NH₃-N，TP的去除率分别为91.1％，67.1％，70.5％，89.3％；出水达到DB 32/T1072—2007《太湖地区城镇污水处理厂及重点工业行业主要水污染物排放限值》中的排放标准。工程设计规模1.0×10⁴ m³/d，工程总投资约5 000 万元，直接运行费用1.50 元/m³。每年减少COD，TN，NH₃-N，TP的排放量分别约为1 324.6，38.69，11.05，4.56 t。该工程的实施明显改善了区域水环境，为太湖流域污染的治理提供了技术支撑。     

气水比对BAF工艺深度处理石化污水效果的影响

采用臭氧氧化与曝气生物滤池（BAF）组合工艺深度处理某石化污水厂二级生化处理出水。实验结果表明：气水比对BAF单元的COD去除影响不大，BAF单元的COD去除率为15%~48%；NH₃-N去除率随气水比的增大而显著增大，当气水比由3#x02236;1增至5#x02236;1时，NH₃-N去除率增大不明显；随气水比增大，TN去除率逐渐减小，PO₄^3--P去除率呈现先增大后减小的趋势；当气水比为3#x02236;1时，PO₄^3--P的去除率最高；经BAF单元处理后，出水中#x003c1;（NH₃-N）为0.4~2.0mg/L，TN为8.0~15.8mg/L，#x003c1;（PO₄^3--P）为1.1~2.3mg/L。