浅谈海水溶解氧污染指数计算中的有关问题

分别采用《环境影响评价技术导则地面水环境》(HJ/T 2.3-1993)和《海洋调查规范》(GB 12763.4-2007)中两种不同的公式计算海水饱和溶解氧,探讨了海水溶解氧污染指数计算中存在的问题.结果表明,饱和溶解氧随盐度的增加而逐渐增大,在正常海水盐度范围(25～35)内,两种公式计算所得的饱和溶解氧的相对偏差平均值为10.1％,而由此引起的溶解氧污染指数相对偏差的平均值则高达49.2％.因此,饱和溶解氧的求算公式对溶解氧污染指数的计算结果具有显著影响,海水饱和溶解氧的计算应采用GB 12763.4-2007中的公式,而不能简单套用HJ/T 2.3-1993中的公式.     

湖泊底泥磷释放及磷形态变化

为研究底泥中内源性磷释放对城市景观水体富营养化的影响,以西安市曲江南湖为对象,采用底泥磷形态标准测试方法(SMT)分析了磷的赋存形态,通过模拟实验探究了在不同环境条件(温度、pH和溶解氧)下磷形态变化的特征。结果表明:温度升高促进内源磷的释放,在夏季加剧水体富营养化程度;碱性条件有利于磷的释放,增大补给水源可减少底泥释磷量;厌氧环境下底泥释磷量是好氧时的3.96倍;Al-P和Ca-P较稳定,在酸性条件下会加速其溶解;NH+4-P、Fe-P和OrgP受溶解氧、pH和温度影响较大,其吸附与释放能力有明显的差异。     

低温下多模式AAO流程脱氮性能比较

利用计算机仿真研究了低温下倒置AAO流程与正置AAO流程的脱氮性能,工艺参数涉及流程进水的流量、TCOD、氨氮、总磷以及污泥回流比、混合液回流比、好氧池溶解氧浓度。发现在13℃时,为使氨氮满足国标1级B,宜选用倒置AAO流程;为使总氮达标,宜采用较高混合液回流比,或考虑选用正置AAO流程;在10℃时,为使氨氮达标,宜选用正置AAO流程,但对于污泥回流比及溶解氧浓度须注意调试;为使总氮达标,倒置、正置均可采用,但要对进水总磷、混合液回流比、污泥回流比及好氧池溶解氧浓度进行仔细监控,难度较大。     

紫外光去除水中微量甲苯的研究

紫外光（UV）去除水中微量甲苯（＜10mg/L)可以用一级动力学方程描述。pH为7时，去除速率常数k为0.453h^-1，半衰期为1.53h；在pH为5－9的范围内，速率常数和半衰期变化不大。利用气相色谱－质谱联用仪测定了甲苯的降解产物，讨论了甲苯降解的机理。测定了甲苯降解过程中溶解氧化的变化和pH的作用。     

对活性污泥系统溶解氧转移的几点新认识

曝气装置、水质参数、溶解氧浓度等操作参数对曝气池中溶解氧转移都会产生影响;微泡扩散系统具有节能、提高氧转移效率的优点,有广泛的应用前景;溶解氧转移系数的测定可用计算机加以控制。     

冷原子荧光光度法测定人奶中的汞——硼氢化钾直接还原法

本文叙述了一个用冷原子荧光光度法测定未经消化的人奶中总汞的简单方法。在碱性溶液中用硼氢化钾把汞还原为金属状态,曾仔细地研究了各种测定条件对荧光峰值的影响。获得了检测极限为2×10~(-11)g的高灵敏度,回收率为96.5—99.4％,奶样10次测定相对标准偏差为3％。本法曾和消化法作了对照,结果基本一致。     

新银盐法测定人发中的微量砷

本文用硼氢化钾将砷还原为砷化氢,用二甲基甲酰胺防止Sb、Bi、Se等元素的干扰,以新银盐为显色液测定人发中的砷。砷化氢可将银离子还原成具有较大吸光截面的银溶液。溶液呈黄色,其颜色强度与砷化氢的量成正比,最大吸收峰在波长400nm处。此法操作简单、快速、灵敏、仪器简便、成本低。方法的检出下限为0.024ppm,测定的标准偏差为0.06,回收率在96%以上。     

用烘箱加热法测定COD_(Mn)值可以提高BOD_5的测定效率

一、问题的提出 目前国内外普遍采用五日生化需氧量(BOD_5)作为水体有机物污染的指标.也是考察水质质量和水处理设备效率的重要参数. 实际测定BOD_5时,只有某些天然水中溶解氧接近饱和,BOD_5小于4毫克/升,可以直接测定;对于大部分污水和严重污染的天然水则要稀释后培养测定.稀释的目的是     

鱼和溶解氧

溶解在水中的分子态的氧称为溶解氧(DO),常用百万分率(ppm)或每升的毫克数(mg/l)表示溶解氧的含量。鱼就是依靠呼吸水中的溶解氧来维持生存的。溶解氧不仅对鱼的生存,而且对鱼的生长都起着极其重要的作用。自然水体中的溶解氧有两个来源,一是空气与水面的接触,在这种接触过程中,氧气溶入水中;二是水生物(如藻类)通过光合作用,吸收二氧化碳放出的氧气。     

固定化氨氧化细菌短程硝化特性研究

以高分子聚合物为载体,采用固定化细胞增殖技术固定氨氧化细菌,研究温度、pH、碱度和溶解氧等因素对短程硝化过程的影响.实验结果表明,最适宜的温度、pH分别是30℃和8.5;当碱度/NH4 -N(质量比)=6.75时,亚硝化率为87.5%;溶解氧浓度影响氨氧化速率,但对亚硝化率影响不大,溶解氧的适宜质量浓度为403 mg/L.     

气动絮凝强化处理城镇污染河水

为减轻水体污染,缓解环境压力,对典型城镇污染河水进行气动絮凝实验研究。在设定的实验条件下,以某大学中水站格栅后生活污水稀释配制的水样来模拟典型城镇污染河水并作为实验研究对象,以无机高分子聚合物聚合氯化铁铝(PFAC)为絮凝剂,有机高分子聚合物聚丙烯酰胺(PAM)为助凝剂。在此基础上,以浊度、COD、总磷和溶解氧为测定指标,采用连续流的方式进行一系列实验研究。实验结果显示:采用微孔曝气头进行曝气,当混合阶段充气量及絮凝池第一格、第二格充气量分别为1.778 m3空气/m3处理污水量、1.444 m3空气/m3处理污水量和0.622 m3空气/m3处理污水量时,城镇污染河水中污染物的去除效果最佳。其浊度、COD、TP的去除率可分别达93.6%、68.6%和73.5%。此外,在处理效果良好的前提下,沉淀池出水口出水溶解氧含量均能保持在2.29 mg/L左右。     

由测锰废液回收银

水体中微量锰的测定方法较常用的有两种——原子吸收分光光度法和过硫酸盐氧化比色法。其中,过硫酸盐氧化比色法所需用的设备较普通,操作较简便,测定精确度较佳,已被环境监测者广泛采用。该法的不足之处是所用的测锰试剂(亦有人称做特殊试剂)含有硫酸汞和硝酸银,不仅费用高,而且有较大的毒性。在测定锰含量的过程中产生的废液(依据文献提供的测定方法推算,此废液的大致组成为:[HNO_3]=     

溶解氧的测定

溶解氧的测定常采用碘量法和修正法。对于未受污染的地面水,由于干扰物较少,可直接采用碘量法;若水中含有0.1毫克/升以上的亚硝酸盐氮,1毫克/升以下的亚铁离子或少于25毫克/升的高铁离子时,可采用叠氮化钠修正法;若水中含有大于1毫克/升的亚铁离子时,可采用高锰酸钾修正法。     

四氢呋喃对贴沙河水pH、溶解氧及微生物的影响

四氢呋喃是一种应用非常广泛的工业有机溶剂和中间体,但因其高水溶性和难生物降解性,使得四氢呋喃极容易进入水体和土壤中,造成环境污染。由于水具有流动性,污染物易随水体扩散,因此考察四氢呋喃对于水质的影响更显紧迫。选择了杭州市饮用水源——贴沙河作为考察对象,测定不同浓度四氢呋喃引起的贴沙河水短期和长期pH、溶解氧及可培养微生物数量这3个重要水质指标的变化,研究四氢呋喃对水体可能造成的影响。结果经过统计分析发现,四氢呋喃的添加使得水体pH随其浓度增加而显著上升;与空白对照相比,四氢呋喃使水体中微生物数量显著下降,但在实验设定不同浓度之间差异性不显著;四氢呋喃对河水溶解氧的影响不显著。     

地表水BOD_5的快速预测预报

地表水 BOD5的测试需 5 d时间 ,分析周期较长。建立了BOD5与 CODMn、BOD5与 DO之间的直线回归方程 ,通过测定地表水的 CODMn和 DO可分别对地表水的 BOD5实现快速预测预报。现场使用溶解氧测定仪检测 DO,可立即预报地表水的 BOD5     

氨氮对生物净化滤柱中铁锰氨氮去除效果的影响

采用培养成熟并稳定运行一段时间的生物除铁除锰除氨氮滤柱,考察进水氨氮浓度变化对铁锰氨氮去除效果的影响。结果表明:进水氨氮从约1.2 mg·L~(-1)逐步提高到约2.0 mg·L~(-1)的过程中,铁、锰和氨氮的去除效果没有受到影响。当进水氨氮超过2 mg·L~(-1)时,进水溶解氧不足,铁的去除效果不受影响;生物除锰受到氨氮升高过程中产生的亚硝氮的抑制,并且与氨氮竞争溶解氧,导致出水锰升高,然而锰氧化菌能够在低溶解氧条件下将锰氧化,出水锰数天后又降到0.05 mg·L~(-1)以下;出水氨氮随进水氨氮的升高而升高。沿程分析发现,进水溶解氧充足时,氨氮和锰的氧化速率没有受到影响;但进水溶解氧不足时,氨氮和锰的氧化速率明显降低;铁的去除速率不受溶解氧的限制。生物净化滤柱可以在较低的溶解氧条件下运行,从而降低能耗。     

溶解氧分区控制的一段式自养脱氮工艺的性能及其中微生物的特征

针对一段式自养脱氮工艺普遍存在脱氮性能较差或不稳定的问题,提出了溶解氧分区控制的策略,研发了一种内外分层、溶解氧分区的新型自养脱氮反应器.通过改变反应器的进水氮负荷和调控曝气量,考察其溶解氧分区效果和脱氮性能变化,并探究长期运行过程中微生物群落结构特征.结果表明:在为期250d的连续实验中,新型反应器能实现良好的溶解氧...     

阿科蔓氧化塘净化城市微污染河水中试研究

采用添加阿科蔓生态基的曝气氧化塘对长春市新凯河污染河水进行了中试实验。研究结果表明,氧化塘中COD、NH+4-N和TP的去除率随季节变化较大,高温溶解氧不足时,曝气能明显提高污染物去除率。低温时,低强度曝气有利于温度的传递,延长氧化塘的运行时间。溶解氧大于2 mg/L时,夏季时COD去除率最高达到40.89%,NH+4-N去除率最高达到57.11%,秋季时TP去除率最高达到34.65%。COD、NH+4-N和TP的平均出水浓度分别达到37.92、4.02和0.56mg/L,基本满足地表水Ⅴ类水质要求。     

间歇曝气潜流人工湿地的污水脱氮效果

采用间歇曝气运行方式,提升潜流人工湿地生活污水处理系统中的溶解氧浓度,强化脱氮效果。结果表明,间歇曝气运行方式有效提高了湿地内部溶解氧水平,曝气时溶解氧浓度可达6~9 mg/L,停止曝气后,溶解氧浓度迅速下降至0.5 mg/L以下,在湿地内部营造了一种交替的好氧和缺氧环境,分别促进好氧硝化和缺氧反硝化作用。在水力停留时间为3 d的情况下,间歇曝气潜流人工湿地系统对氨氮、总氮和COD的去除率分别可达到98.0%、87.6%和96.3%,较常规潜流人工湿地系统分别提高了74.1%、56.4%和18.1%,实现了氨氮、总氮和COD的同步高效去除。     

新型人工浮岛流场数值模拟与结构优化分析

近期提出的新型人工浮岛是通过两种不同透水能力基质材料的填充在系统内部形成2个不同水流与溶解氧浓度区域，两区域的过流能力及两者之间水流交换量对系统脱氮除磷效果具有较大的影响。为实现这一新型人工浮岛基质结构设计参数的优化，进一步提高净化能力，应用数值模拟方法对不同结构条件下流场进行了模拟。模拟结果发现，影响两区域水流交换量及其过流能力的主要因素包括：基质材料的填充形状、填充深度及透水能力，其中“钟乳状”形态较“层状”填充形态人工浮岛具有更好的两区域间水流交换能力及过流能力，理论上具有更好的净化效果。根据模拟结果确定的设计参数构建小试试验系统进行对比试验研究，试验结果与数值模拟结论吻合。可见，采用数值模拟方法对人工浮岛内部水流状态进行模拟分析，能够为人工浮岛结构优化设计提供依据。