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1.
在Monod方程的基础上,综合分析温度、pH值、DO、游离氨氮浓度和亚硝酸氮浓度等因素对氨氧化细菌(AOB)和亚硝酸盐氧化细菌(NOB)生长速率的影响,分别建立了AOB和NOB的生长动力学方程,并确定了亚硝化工艺稳定运行的动力学判据为μAOB>μNOB.计算和讨论了亚硝化工艺稳定运行时的温度、DO和pH值等工艺条件的范围,结果表明,当其他工艺条件适合时,即使在温度<20℃或者DO>3mg/L等"不利"条件下,亚硝化工艺也可以稳定运行. 相似文献
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某污水处理厂以处理印染废水为主,由于存在一定的工艺缺陷,加之运行管理不善;导致各种问题不断累积,影响到生产工艺的正常运行,从而影响到出水水质的稳定迭标,同时运行成本居高不下。针对该厂存在的调节池和水解酸化池积泥、接触氧化池生化降解能力较差、化学加药点位置不当、污泥脱水能力不足等相关问题进行了分析,并提出相应的技术整改建议和方案。通过强化系统的生化作用,减少药剂投加量,从而有利于污泥系统回到良性循环中。 相似文献
3.
A/O脱氮工艺实时控制对策的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
以人工合成废水为研究对象,系统研究了提高A/O(anoxic/oxic)工艺氨氮和硝酸氮去除效率的实时控制对策.氨氮控制的本质是通过控制DO设定值和好氧区体积大小使出水氨氮浓度达标排放.硝酸氮控制的本质在于高效利用缺氧区反硝化潜力,为此建立了以调节内循环回流量或(和)外碳源投加量维持缺氧区末端硝酸氮浓度处于设定值的实时控制对策.系统控制采用两级结构,高水平监控层用来选择低水平执行层的设定值,而低水平执行层对DO值、好氧区体积、内循环回流量和外碳源投加量进行直接控制,试验表明上述控制对策可以显著提高系统脱氮效率,降低出水氨氮和硝酸氮浓度,并最大程度节约运行费用. 相似文献
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结合实际的柠檬酸废水处理工程,对影响IC反应器稳定运行的pH值范围、温度条件、有毒有害物质、预酸化度等因素进行了分析,并做了详细的探讨.严格按照IC反应器的进水要求及优化的工艺参数运行IC反应器,COD的月平均去除率均达到90%以上. 相似文献
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Lo-Cat硫回收工艺及其评价 总被引:5,自引:0,他引:5
介绍了 L o- Cat硫回收工艺的基本化学原理和基本的流程模式 ,并从气体净化度、应用范围、投资和运行费用以及装置的操作等方面进行工艺评价。 相似文献
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利用主要缺氧段ORP作为连续流单污泥污水脱氮除磷系统调控参数 总被引:4,自引:4,他引:0
为了优化污水脱氮除磷系统的运行,基于试验结果和物料平衡分析,以系统脱氮除磷性能和缺氧吸磷性能为评价依据,考察主缺氧段氧化还原电位(ORPm)作为连续流单污泥脱氮除磷系统运行调控参数的可行性,并揭示其与氮、磷物质转化规律的关系,确定最佳ORPm设定值.试验期间,以硝化液内循环流量为被控变量,采用PLC自动控制系统调控ORPm,其它运行参数保持不变.试验分为6个阶段,各阶段控制系统ORPm设定值分别为-143、-123、-105、-95、-72以及-57 m V.结果表明,不同ORPm设定值条件下,出水氨氮浓度变化较小,但TN、TP浓度变化较明显,当ORPm设定值为-95 m V时,连续流单污泥脱氮除磷系统具有最佳的氮磷去除性能.物料平衡分析结果表明,当ORPm设定值由-143 m V增加至-57 m V时:1主缺氧段硝酸盐氮反应量分别为214.40、235.16、241.16、244.02、240.90以及233.65 mg·h-1;该段内TN转化量分别为244.92、255.85、328.04、347.45、336.42以及320.60 mg·h-1,硝酸盐氮和TN反应量均在ORPm设定值为-95 m V时达到峰值.2厌氧段释磷量分别为-214.12、-228.64、-259.26、-264.54、-256.92和-252.84 mg·h-1,系统总吸磷量分别为252.15、275.85、332.25、338.10、336.15和324.30 mg·h-1,其中主缺氧段吸磷量分别为30.27、62.14、124.58、154.41、150.41和138.30 mg·h-1,吸磷量在ORPm设定值为-95 m V时达到峰值.结果表明,ORPm值可作为连续流单污泥脱氮除磷系统运行调控参数. 相似文献
9.
根据试验结果和物料平衡分析,揭示了连续流单污泥污水处理系统在不同主要缺氧段硝酸盐氮质量浓度[c(NO3)]条件下运行时的PHA、TP代谢规律,从反应机制方面评价以c(NO3)作为连续流单污泥污水处理系统运行控制参数的有效性.采用PLC自动控制系统,以硝化液内循环流量作为被控变量,基于反馈控制结构,在c(NO3)设定值分别为0.5、1.0、1.5、2.0、2.5、3.0、3.5以及4.0 mg·L-1的条件下进行试验研究,进水水质及其他运行设计参数保持不变.结果表明,当c(NO3)设定值为2.5mg·L-1时,厌氧段和预缺氧段PHA合成并贮存量、主要缺氧段PHA降解量、厌氧段和预缺氧段磷释放量、系统总吸磷量以及主要缺氧段磷吸收量等均达到最大值,分别为35.32、1.71、20.44、6.16、0.32、8.04、3.67 g·d-1.这从PHA和TP代谢机制角度进一步证实了c(NO3)可作为连续流单污泥污水处理系统的运行控制参数,其最佳设定值为2.5 mg·L-1. 相似文献
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市政污水处理厂工艺运行探讨 总被引:1,自引:1,他引:0
目的在于探讨影响市政污水处理厂运行效果的工艺因素,提出可行的调控措施。通过对某市政污水处理厂2年的运行结果分析表明,有机物和悬浮物(SS)受水质和工艺等因素的影响较小,出水一般可以达标;NH3-N、TN去除效率偏低的原因除生物处理池水力停留时间(HRT)过短、有机负荷率偏高、好氧段曝气不均匀外,还与污泥消化上清液直接进入污水处理系统等有关;同样,TP和PO43--P的去除效率受污泥消化上清液和剩余污泥回流的影响也较大。研究认为,污水厂的二沉池富磷剩余污泥不宜直接回到初沉池浓缩处理,污泥消化和脱水上清液应除磷后再回到污水处理系统。 相似文献
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影响钠碱法烟气脱硫效率的因素分析与工艺优化 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对钠碱法烟气脱硫工艺过程的分析和运行实践,分析总结了吸收液pH值、液气比(L/G)、烟气温度、烟气中烟尘浓度以及氧化空气量等参数的变化对烟气脱硫效率的影响规律,并从工艺过程控制、设备运行方式等方面提出了优化方案,为钠碱法脱硫工艺实现低成本、高效率的吸收提供有益的参考。 相似文献
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浙江某热电厂运行的传统双碱法脱硫工艺出现了塔体结垢、脱硫渣得不到正常分离、脱硫效率低下、运行成本高等问题。本文主要分析与研究双碱法脱硫工艺的技术革新过程,并阐述经过技术革新后,新双碱法工艺的运行情况;真正实现了脱硫效率的大幅度提升;脱硫渣中石膏含量的提升;系统抗风险能力的提升。 相似文献
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短程硝化生物脱氮工艺的稳定性 总被引:28,自引:6,他引:22
采用序批式活性污泥法 (SBR)处理实际豆制品废水 ,系统研究了温度和曝气时间对短程硝化反硝化生物脱氮工艺稳定性的影响 .结果表明 ,反应器内温度只有超过 28℃时 ,利用温度实现的短程硝化反硝化生物脱氮工艺才能稳定地运行 ;另外 ,首次发现过度曝气对短程硝化影响较大 ,在过度曝气条件下运行12d ,硝化类型就由NO2--N累积率为 96 %的短程硝化转变为NO2--N累积率为39.3%的全程硝化 .因此 ,为使短程硝化反硝化生物脱氮工艺稳定、持久地运行必须实现该工艺的实时控制 . 相似文献
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Lo—33硫回收工艺及其评价 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了Lo-Cat硫回收工艺的基本化学原理和基本的流程模式,并从气体净化度,应用范围,投资和运行费用以及装置的操作等方面进行了工艺评价。 相似文献
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介绍了某化纤厂黑液生物处理系统的工艺改造及运行情况。通过采取对废水进行清污分流,提高进水CODCr,延长废水水力停留时间,并将原“厌氧→好氧”工艺改为“好氧→厌氧”工艺等改造措施,实现了黑液生物处理系统的稳定运行;厌氧池由半瘫痪状态转入正常运行,并有大量沼气产出,CODCr总去除率达55%;取消无轴锥筛,停止硫酸、尿素和磷酸的投入,使运行费用降至原来的1/3。系统改造取得了较好的效果。 相似文献
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在炼油行业废水处理工艺中,浮选处理设施运行由于投加浮选剂和加压空气,浮选剂水解作用和加压空气的氧化性使加药管线,溶气罐、释放器,产生严重的腐蚀现象,致使加药管线,释放器阻塞,影响浮选设施正常运行,为此,提出几种简单易行、投资少见效快的防腐措施,保证废水处理设施的正常运行。 相似文献