间歇曝气法对AB工艺污泥膨胀的控制

以某污水处理厂发生污泥膨胀事故造成出水水质超标为例，介绍了AB活性污泥法发生污泥膨胀现象的原因、控制方法及处理过程。     

炼油污水处理中污泥膨胀与生产调控

针对炼油污水生化处理过程中常见的污泥膨胀问题,通过对A/O单元发生的丝状菌污泥膨胀现象、危害及原因进行深入研究分析,抓住引起污泥膨胀发生的关键要素为:气浮单元运行不当,营养比例失衡,污泥回流比不当,运行设备故障。在生产实践中采取一系列探索性的调控措施:应急处理,源头控制,污泥调理,维修更新设备和设施。有效控制了污泥膨胀,为炼油污水处理污泥膨胀的实际调控提供了切实可行的依据和指导。     

丝状菌性污泥膨胀的影响因素及控制方法

丝状菌性污泥膨胀是恶化处理水水质的重要原因。本文从水质因素和环境因素两方面分析了导致丝状菌性污泥膨胀的影响因素,介绍了由丝状菌引起的污泥膨胀的几种目前比较有效的控制方法。     

提高曝气池污水处理能力的可行性实践

炼化企业污水场控制污泥膨胀,可以在一定限度内有效提高装置的污水处理能力。通过对大连石化公司污水场进行生产分析,在保持有机负荷F/M相对稳定的条件下,好氧生化单元的污泥浓度由设计值2000～2500mg/L,提高至3500～4000mg/L之间,进水COD去除量由设计值8880kg/d,提高到16000kg/d,使装置的处理能力提高了1.8倍。     

SBR法处理啤酒废水DO对丝状菌污泥膨胀的影响

溶解氧(DO)浓度是影响丝状菌污泥膨胀最重要的因素之一。选用具有代表性的啤酒废水为处理对象,研究了SBR工艺中DO浓度对丝状菌污泥膨胀的影响。结果表明:高DO浓度(4～6.5mg/L)不会导致丝状菌污泥膨胀;低DO浓度能引起丝状菌污泥膨胀,当DO浓度降低至0.4mg/L时,SVI升高到210mL/g,会导致污泥膨胀发生。低DO浓度下污泥膨胀发生后,在较高的DO浓度条件下运行一定的周期数后,污泥膨胀能得到有效控制,使污泥沉降性能恢复到正常水平。     

BOD5测定过程中稀释系数的确定

如何选取稀释系数是测定生化需氧量的关键。笔者通过理论推导,求出稀释系数与生化指标的关系,并经过汇总、分析本厂一年中进水的生化指标,从而求得稀释系数。实践证明该稀释系统适合本厂进水水质生化需氧量的测定。     

石化企业含盐废水处理技术应用进展

针对石化企业生产过程中所产生的不同来源含盐废水的特点,重点阐述了碱渣废水和循环冷却排污水的工业化分质处理方法。碱渣废水经WAO、QBR等技术预处理后,能够满足污水厂进水要求。循环冷却排污水通过以电渗析、反渗透为主体的工艺处理后,可以直接回用于循环冷却水补水或锅炉用水。同时总结了目前污水处理厂含盐废水处理工艺,并对生化单元运行中存在的问题进行分析,提出了提高进水可生化性、选择合适处理工艺、优化处理设施、驯化培养适宜微生物以及稳定进水水质的建议。     

厌氧膜生物反应器对乳品废水处理效果的研究

采用厌氧膜生物反应器(AnMBR)对乳品废水进行处理,装置连续运行100d,研究了不同进水COD_(Cr)浓度(3 000、5 000、7 000、9 000 mg/L)对出水水质及反应器内污泥特性的影响,并与常规厌氧生物反应器的处理效果进行对比。结果表明,温度为35℃,HRT为48h时,COD_(Cr)去除率和氨化率随着进水COD_(Cr)浓度的降低而升高,最高可达89%和38%以上。TN去除率随着进水COD_(Cr)浓度的增加先增高后降低,在7 000 mg/L条件下,去除率为55%。装置在运行过程中,MLVSS/MLSS平均值约为0. 7,SVI值在60～80 m L/g的范围内,污泥具有良好的活性与沉降性。AnMBR与常规厌氧生物反应器相比,在处理高浓度乳品废水时运行更加稳定,耐冲击负荷能力更强,出水水质更好。     

酸性条件下厌氧颗粒污泥活性抑制与恢复试验研究

取食品生产废水处理中试工程运行中现有的厌氧颗粒污泥进行活性抑制与恢复试验。通过慢性致毒与急性致毒作用的对比,分析酸性条件对颗粒污泥的抑制作用,研究颗粒污泥的耐酸性,并考察污泥活性恢复方法。结果表明:当进水pH=6.5,颗粒污泥活性受到轻微抑制,不影响系统的稳定运行;当pH值下降至4.5时,COD去除率和产甲烷量均趋于零。同时使用调节进水pH值、降低进水有机负荷、提高进水碱度以及调整水力停留时间等4种方法能有效恢复污泥活性,活性达到抑制前的80%左右。     

城市污水传统二级生化处理除磷问题研究

通过测定城市污水二级生化处理工艺中各环节的磷含量,得知剩余污泥中的磷含量最高,说明污水中的磷只能依靠污泥的好氧吸收作用转移至固态污泥中,最终会随剩余污泥的排出而从污水中分离出去.并指出了提高城市污水传统二级生化处理工艺除磷效果的途径.     

对痕量金属缺乏引起污泥膨胀的探讨

从生物动力学的角度，分析活性污泥法处理污水中由于痕量金属缺乏引起污泥膨胀的机理，并用其权理解释和控制污泥膨胀现象。     

炼油化工污水处理中活性污泥膨胀原因分析

针对工业废水采用普通活性污泥法处理易出现的丝状菌型污泥膨胀,分析和总结出五种主要膨胀类型:低负荷型、低溶解氧型、营养缺乏型、高硫化物型、pH值不平衡型。对污泥负荷、溶解氧、污水种类、营养成分及pH值和温度的变化等因素对污泥膨胀中菌胶团和丝状菌生长的相互影响进行阐述,给出污泥膨胀理论,并对不同类型的污泥膨胀提出相应的控制方法。     

高硫化物型污泥膨胀的机理与控制

污泥膨胀问题一直是废水生物法处理过程中的难题之一。针对高硫化物型污泥膨胀，本文着重从硫化物和小分子有机酸的影响、溶解氧的限制、痕量金属的缺乏这三方面对膨胀产生的机理进行了分析，并对相应的控制方法加以讨论，供同行参考。     

高负荷活性污泥法应用于中小城市污水处理的研究

针对目前二级城市污水处理厂工程投资高、运行费用高的特点，提出适合中小城市污水处理的工艺——高负荷活性污泥法（HAS）。该工艺不设初次沉淀池，负荷高，泥龄短，污泥沉降性能良好，不存在污泥膨胀，对有机物的去除以絮凝、吸附、沉淀作用为主，对COD、BOD，、SS都有较高的去除效果，对氮、磷有一定的去除作用，出水水质可满足《农田灌溉水质标准》的要求。     

污泥沉降比在活性污泥法处理污水中的应用

炼油化工废水水量大,含有较高浓度的COD、NH3-N、硫、酚、石油类等污染物,活性污泥法具有运行稳定,耐负荷运行、成本低、维护方便和处理效果良好的特点。文章通过分析污泥沉降比与各因素之间的关系,得出:温度是影响沉降比主要因素,外界环境因素也影响污泥沉降比,污泥沉降比对维持曝气池稳定有重要作用,利用污泥沉降比可以调节剩余污泥排放量,控制污泥浓度;通过污泥沉降比的变化可以及早判断和发现污泥膨胀,及时做出工艺运行调整。     

丝状菌在工业废水处理中的控制与有效利用

任何活性污泥系统中都存在着丝状菌,在丝状菌与菌胶团细菌平衡生长时,不会发生膨胀污泥问题,只有当丝状菌生长超过菌胶团细菌时,就会出现污泥膨胀问题。丝状菌在工业废水中的有效控制与利用尤为重要。     

SBR法处理合成洗涤剂废水的研究

在本文中,作者通过对ＳＢＲ工艺以及合成洗涤剂工业废水水质的介绍,经过一系列的实例,得到了使用ＳＢＲ法对合成洗涤剂工业废水进行处理的各种参数,如进水时间,如进水时间、曝气时间、搅拌时间、静沉时间、排水时间、进水水比例、实验流流程顺序等。     

Enhanced nutrient removal by oxidation-reduction potential (ORP) control in laboratory-scale extended aeration reactors

A study was conducted to examine N and P removal by a laboratory-scale extended aeration treatment system employing oxidation-reduction potential (ORP) controlled aeration. The system was provided with a 90-L aeration tank. When ORP controlled aeration was applied, the aeration tank was divided into three zones, namely the ORP zone (45 L), the anaerobic zone (27 L) and the aerobic zone (18 L). An external anoxic selector of 3.8 L in volume was also added. An ORP set point of 70 mV was used for the ORP zone. The extended aeration treatment system operating without the ORP controlled aeration was used as the control.COD removal (97%) was not affected, but both N and P removal were enhanced significantly in the ORP reactor. Total N removal efficiency was increased from 49.1% (control) to 83.5%. Almost all P was captured (99%), leaving an average of 0.09 mg L⁻¹ P in the effluent. The ORP reactor yielded a sludge P content of 3.1%, compared to only 1.8% for the control. This indicated luxury P uptake in ORP reactor. Very significant P release and denitrification were found in the anoxic selector. Fairly good simultaneous nitrification and denitrification had occurred in the ORP zone. However, P release was very limited in the anoxic zone. However, anoxic P uptake and nitrification were found in this zone.Low F/M bulking was observed in both the control and ORP operation before the installation of a selector. Bacterial Type 0041 was identified as the predominant bulking organism. For the Control, an aerobic selector cured the bulking problem in one sludge age while an anoxic selector fixed up the problem during the ORP operation.