全文获取类型
收费全文 | 264篇 |
免费 | 12篇 |
国内免费 | 7篇 |
专业分类
安全科学 | 149篇 |
废物处理 | 12篇 |
环保管理 | 24篇 |
综合类 | 72篇 |
基础理论 | 1篇 |
污染及防治 | 10篇 |
评价与监测 | 4篇 |
社会与环境 | 1篇 |
灾害及防治 | 10篇 |
出版年
2024年 | 3篇 |
2023年 | 7篇 |
2022年 | 5篇 |
2021年 | 4篇 |
2020年 | 7篇 |
2019年 | 7篇 |
2018年 | 1篇 |
2017年 | 4篇 |
2016年 | 11篇 |
2015年 | 2篇 |
2014年 | 21篇 |
2013年 | 11篇 |
2012年 | 15篇 |
2011年 | 15篇 |
2010年 | 4篇 |
2009年 | 10篇 |
2008年 | 11篇 |
2007年 | 9篇 |
2006年 | 11篇 |
2005年 | 10篇 |
2004年 | 11篇 |
2003年 | 9篇 |
2002年 | 10篇 |
2001年 | 13篇 |
2000年 | 12篇 |
1999年 | 15篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 6篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 5篇 |
1994年 | 2篇 |
1993年 | 2篇 |
1992年 | 2篇 |
1991年 | 4篇 |
1990年 | 4篇 |
1989年 | 6篇 |
排序方式: 共有283条查询结果,搜索用时 15 毫秒
91.
92.
以某隧道口紧急救援站为实际工程背景,提出一种适用于隧道口紧急救援站的隧道主洞与平导隧道协同送风方案,利用FDS数值模拟软件对隧道主洞和平导隧道不同协同送风条件下隧道主洞洞口处和平导隧道内横通道各防护门处防烟风速的变化规律进行数值模拟研究,并确定了隧道主洞与平导隧道协同送风的最优防烟通风方案。结果表明:随着距平导隧道洞口的距离由160 m减小至20 m,横通道各防护门处防烟有效风量之和与射流风机送风量的比例由1.85增大至2.21;当平导隧道内射流风机集中送风量大于或等于29.9 m3/s,射流风机距邻近横通道的距离大于或等于140 m时,6处疏散通道防护门处防烟风速均大于2 m/s;确定了射流风机距邻近横通道的距离为140 m、平导隧道内射流风机送风量为29.9 m3/s、隧道主洞送风风速为2 m/s是隧道主洞与平导隧道协同送风的最优防烟通风方案。 相似文献
93.
目的 探究风机在遭遇船舶撞击时的动力响应,以及不同工况下的失效模式。方法 采用 SACS 软件,建立DTU 10MW单桩基础风机的动力分析模型,并利用p-y曲线模拟桩土相互作用,计算不同撞击速度、撞击角度、风载方向作用下海上风机的动态响应,探究风机在停机工况和运行工况下的失效模式。结果 风机受风载作用时,最大机舱加速度和塔顶最大位移分别较无风载时增加了8.5%、68.1%。以5 000 t撞击船为例,风机在停机状态下,撞击速度超过2.13 m/s时,风机面临因机舱故障而引发的失效;风机在运行状态下,撞击速度超过1.88 m/s时,风机面临因挠度超过最大允许值而引发的失效。结论 有、无风载时,机舱加速度响应的差异不明显,而有风载时的塔顶位移较无风载时增长明显。根据风机在停机工况和运行工况下的失效模式,提出了相应的船舶撞击速度临界值。 相似文献
94.
95.
96.
TSGT7001—2009《电梯监督检验和定期检验规则一曳引式与强制驱动电梯》已于2010年4月1日开始施行,TSGT7001—2009相对于《电梯监督检验规程》在对作业空间在底坑的无机房电梯的作业空间有了特别的要求。目前,笔者验收的多台无机房、检查维修驱动主机和控制柜的作业场地在底坑的电梯尚未达到TSGT7001—2009中的7.3项要求。在此笔者就此和同行作一探讨。 相似文献
97.
分析讨论了冲击水浴式和旋风水膜式燃煤烟气除尘脱硫系统产生风机带水的主要原因,研制开发了密闭式水位控制箱和锯齿形溢水槽,通过工程实践,能有效解决除尘系统引风机带水问题。 相似文献
98.
本文介绍了白沙矿务局对38台矿井通风主扇噪声的测定情况,分析了噪声产生源和噪声对人体健康和对环境的危害,提出了在现有条件下控制噪声的建议。 相似文献
99.
锅炉鼓风机噪声控制有许多方法,真正达到效果不十分理想,如何把噪声控制措施进步完善,结合水暖厂锅炉房鼓,引风机治理实践,探索出锅炉鼓风机噪声控制的条件和有效的措施。 相似文献
100.