含氰电镀废水治理—“碱性氯化法”的工艺介绍

电镀行业的含氰废水处理技术多样。采用“碱性氯化方法”处理，本文简介淮阴市自行车链轮厂日处理２００吨含氰电镀废水实例、处理原理、工艺流程、主要设计参数、效益分析等。实际表明运用此法，效果显著。     

城市用水定价的经济理论

水价的经济收益模型的基本原则是实现用水的净值,也就是社会收益的最大化。相关经济理论表明,应用边际成本定价法可以实现用水经济收益目标。研究还表明,采用基于边际成本的固定进户计量价格的一体化价格体系可以满足经济收益和全部成本回收两个目标。     

曝气生物滤池快速启动和活性保持性能研究

研究了两级曝气生物滤池处理生活污水时各级的快速启动和在低负荷下活性保持的能力,考察了出水中主要污染物和生物滤池内生物量随时间的变化情况。结果表明,碳氧化生物滤池从低负荷恢复时,所需要的时间与活性保持时的负荷大小有关,负荷越小,所需要的时间越长。在极端情况下,恢复时间接近一次完全启动的时间,因此碳氧化生物滤池的低负荷维持并没有太大的实际意义。而硝化生物滤池在低负荷下活性保持良好,重新启动仅需要完全启动1/10的时间,这就有可能以低成本实现硝化生物滤池的活性保持。     

中水回用及在生活小区回用工程实例

阐述了国内外中水回用现状,介绍了某生活小区的中水回用一体化装置及其运行效果,探讨了目前影响中水回用的主要因素.     

湿式氧化技术及其应用比较

对湿式氧化技术及其影响因素进行了介绍 ,叙述了各种因素的影响作用并对各因素的影响强弱进行了比较 ,认为反应温度和处理对象的性质是影响湿式氧化技术处理效果的关键因素。阐述了湿式氧化技术在废水处理、污泥处理、活性炭再生中的一些应用研究情况 ,并进行了比较。总结了湿式氧化技术的特点及其在环境治理中的优势     

非均相催化湿式氧化法活性炭再生

使用浸渍法制备的CuO Al2 O3催化剂对吸附苯酚饱和的活性炭进行非均相催化湿式氧化再生研究 ,考察了反应温度、反应时间、催化剂投加量、反应氧分压、投炭量、蒸馏水量对非均相催化湿式氧化再生活性炭的影响结果 ,同时在该实验中得到非均相CuO Al2 O3催化湿式氧化再生活性炭的最佳条件。对催化剂进行了X衍射分析 ,并通过对催化剂的稳定性进行实验 ,得出该催化剂在进行催化湿式氧化再生活性炭的过程中具有较好的稳定性     

发泡注浆法合成莫来石轻质耐火材料

以工业废弃物粉煤灰和当地粘土为主要原料,十二烷基苯磺酸钠为发泡剂,采用发泡注浆法制备轻质莫来石耐火材料,研究了烧结温度对耐火材料晶相的影响以及发泡剂的种类、添加量和浆料固含量对轻质耐火材料常温物理性能的影响。结果表明,适当的烧结温度可改善耐火材料的晶相,同时对制品的孔隙率也有一定影响。选择适宜的发泡剂及添加量,在一定的浆料固含量范围内,可以制备容重小,孔隙率高,导热系数小,机械强度适中的轻质耐火材料。     

滴流床催化湿式氧化苯酚的动力学

通过自行设计制作的滴流床反应器,研究了苯酚在以CuO/γ-Al₂O₃为催化剂的催化湿式氧化反应.结果表明,在相对温和的操作条件(温度180 ℃,压力3 MPa,液相流量1.668 L·h^-1,气相流量160 L·h^-1)下,苯酚的去除率均达到90%以上.苯酚的降解曲线与自催化反应的S型曲线类似,符合自由基链反应机理.所建立的活塞流拟均相反应器模型能很好地拟合苯酚催化湿式氧化反应过程.还研究了苯酚初始浓度、苯酚水溶液流量及反应温度对反应结果的影响.     

聚力安全文化 夯实发展根基——什邡卷烟厂安全文化建设成长之路

什邡卷烟厂始建于1918年,是四川中烟工业有限责任公司旗下主要卷烟生产基地之一。2019年,什邡卷烟厂在岗职工999人;年生产50万箱。工厂始终将安全生产置于所有工作之首,坚持以人为本,牢固树立“百年什烟、生命为天”安全生产核心价值观,秉承“管理零缺陷、执行零违章、安全零事故、健康零损害、环境零危害、财产零损失”的安全生产总目标,扎实开展各项安全生产工作。     

充装条件对超细干粉灭火剂水平直管内喷放流量的影响

为研究不同充装条件下超细干粉灭火剂在水平直管内的气固两相流动特性,搭建超细干粉灭火剂水平直管喷放试验台,改变充装比和起始充装压力,测量管内的沿程压力分布,比较喷放流量和气固比的变化,重点分析了超细干粉灭火剂在水平管内的释放过程、沿程压降和充装比临界值。结果表明,超细干粉灭火剂的释放过程有喷放前期、平稳喷放和喷放后期3个阶段,其中平稳喷放阶段是灭火剂有效作用时间。沿程压降几乎不受灭火剂充装比的影响,但随起始充装压力增大而增大。此外,喷放流量曲线上的临界转捩曲线与气固比计算值曲线上转捩曲线相吻合,起始充装压力为2.5 MPa、4.2 MPa和10 MPa时,喷放流量曲线对应的充装比临界值分别为0.412 kg/L、0.439 kg/L和0.458 kg/L。充装比小于临界充装比时,喷放流量随充装比增大而减小;充装比大于临界充装比时,喷放流量变化不大。而且临界充装比随充装压力单调递增。