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聚合铝铁对A2/O系统 EPS及生物絮凝性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过向实验室构建的A2/O模型好氧池末端投加聚合铝铁(PAFC)来强化系统的生物除磷,使得出水总磷达到《城市污水处理厂污染物排放标准GB 18918-2002》中的一级A标准,并重点分析投加的PAFC对A2/O系统中活性污泥胞外聚合物(EPS)和活性污泥生物絮凝性能的影响.结果表明,随着PAFC投药量的增加,A2/O系统活性污泥EPS总量变化不大,但EPS组分中蛋白/多糖含量的比值逐渐降低,由投药前的3.30降低至投药后的2.30;EPS中金属离子含量逐渐增加,在厌氧-缺氧-好氧的运行周期内,各处理单元污泥的EPS中金属铝离子含量增加.投加PAFC后,活性污泥颗粒变大,二沉池出水的Zeta电位明显降低,由投药前-15.83 mV降低至-21.20 mV,污泥产量增加.因此,适量投加PAFC后,生物絮凝性能得到改善,出水中悬浊颗粒减少,出水水质变好. 相似文献
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研究限氧EGSB反应器内颗粒污泥的沉淀性能、产甲烷活性、形态、抗温度和负荷冲击等特性,以分析限氧EGSB反应器长期高效稳定运行的可行性.结果表明,限氧运行使得颗粒污泥的沉速降低,但仍能保持20.07~51.86 m/h的高沉速,保证了限氧EGSB反应器内约42 g/L的高污泥浓度;加入适量氧并没有对甲烷菌产生毒害作用,反而有所提高,提高幅度为11.94%.限氧EGSB反应器内颗粒污泥表面和内部微生物没有出现明显的分区分布,中高进水浓度时没有出现甲烷八叠球菌的明显优势;限氧EGSB反应器内颗粒污泥在经历温度和COD负荷双重冲击后,COD去除率明显降低,出水VFA明显增高,产气量明显降低,甚至出现不产气的情况.COD去除率的恢复很快,仅需20 d;出水VFA和产气也逐渐恢复,但有所滞后;微生物的恢复要慢些,扫描电镜结果表明,有些颗粒污泥表面的微生物细胞仍存在收缩现象. 相似文献
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降低废水厌氧处理所需碱度的有效途径 总被引:2,自引:0,他引:2
通过分析厌氧处理系统VFA碱度和H2C03碱度的变化特点,指出厌氧处理系统所需VFA碱度与运行方式、运行控制、水质、温度等因素有关,良好运行的厌氧系统所需碱度主要是H2C02碱度;高效吹脱的厌氧系统所需H2C03碱度很小,尤其是低浓度废水可通过选择投加碱度的种类以吸收C02或通过C02气相控制等手段将H2C03碱度降至最小。 相似文献
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接种厌氧消化污泥EGSB反应器的快速启动 总被引:1,自引:0,他引:1
对接种市政消化污泥的EGSB反应器的启动进行实验研究以寻求快速启动EGSB反应器的有效方法。接种厌氧消化污泥EGSB反应器的成功启动仅需要46d。在整个启动期保持适当的液体上升流速是非常重要的。启动初期,高液体上升流速能够将悬浮污泥冲出反应器,使适合聚集的微生物留在反应器内。接下来需要降低进水流量和液体上升流速以利于构建稳定的微生态系统,使高活性颗粒污泥尽快形成。然后适当提高液体上升流速能保持污水与微生物的良好接触,促进颗粒污泥内外高效传质,形成更加稳定高效的微生物群落结构。为尽快形成高活性颗粒污泥,保证产甲烷菌的最佳营养需求是关键,可通过考虑进水基质、微量营养元素和硫化物来提高其活性。 相似文献
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用接触氧化法处理以生活污水为主所组成的污水,通过对BOD、COD等去除功能的探讨,得到下列结果: 1) BOD、COD都能作为表示曝气池的单位容积负荷的指标,而后者宜于作为设计的基础。 2) 单位容积的水量负荷对BOD、COD的去除率有很大影响。 3) 在BOD、COD的低负荷情况下,水温变化对接触氧化法的功能的影响并没有水量负荷那样大。 4) 对于BOD的去除,下列的经验公式在实际的应用有相当高的可靠性。功能评价用L_R=0.845(1.758/Q~(0.313)·L_0~(0.966)85%合格率设计用L_R=0.679(1.758/Q~(0.313))·L_0~(0.956)或L_0=(0.678×1.758×C_0~(0.313)/E)~(2.882) 5) 对COD的去除利用下列经验公式功能评价用 L_R=0.1888(2.698/Q~(0.443))·L_0~(1.066)设计用(但85%合格率)L_R=0.14(2.698/Q~(0.443))·L_0~(1.066)或L_0=(0.14×2.698×C_0~(0.443)/E)~(2.653)但是,当生活污水的COD在10毫克/升以下时,难于进行生物处理。 相似文献
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