浅谈液化气体汽车罐车防波板装置开裂原因

针对液化气体汽车罐车存在防波板座（垫板）与筒体连接角焊缝经常出现开裂缺陷,谈谈罐车防波板装置角焊缝开裂、脱落形成原因。     

超临界锅炉集箱筒体裂纹分析及修复

在某火力发电厂660MW超临界机组在役锅炉检修过程中,发现左侧水冷壁上集箱筒体外壁存在一条长达1520mm的纵向裂纹。通过光谱分析、硬度测试、金相显微组织试验和应力分析等方法结合筒体的成型工艺,对裂纹的形成原因进行分析。结果表明:集箱筒体原材料管坯经热加工成型后,在外壁形成与金属锻造流线方向一致的分层缺欠是引发裂纹的原因。集箱在后续的使用过程中,经高温、高应力工作环境服役后引起分层缺欠处夹杂物剥落和组织发生变化而形成裂纹源,随着服役时间的增加,裂纹不断扩展,由开始的沿晶开裂特征,慢慢演变成穿晶开裂特性。     

外压筒体上设有支承圈时对圆筒承载能力提高的分析与计算

当外压筒体上设有支承圈或类似于支承圈的各类圆环，但该支承圈或圆环截面的惯性距不足以满足外压筒体加强圈设计所需要的惯性距时，该支承圈或圆环对圆筒承受外压的能力应有所提高。介绍了设有此类支承圈的外压圆筒许用外压的计算方法，此计算方法有别于HG20582—1998（钢制化工容器强度计算规定》中的计算方法。     

无缝气瓶水压试验时瓶体开裂的案例分析

1外观检查 将开裂的R483188气瓶从肩部与筒体过渡位置锯开,然后进行内外表面检查,泄漏点的宏观情况如图1所示：     

立式锅炉爆炸机理试验研究

通过对立式锅炉爆炸事故案例汇总分析,得知立式锅炉占爆炸锅炉的60%~70%,且爆炸主要原因是缺水和超压。基于锅炉缺水导致材料力学性能改变及再进水超压造成内胆失稳,进行了材料高温力学性能试验、缺水再进水试验和内胆失稳模拟试验。得知严重缺水会造成炉胆过热超温,材料抗拉强度、弹性模量和刚度大幅下降,且350~500℃区域材料性能下降明显;立式锅炉缺水再进水爆炸事故主要是由进水汽化造成锅内压力骤升引起,缺水和超压同时存在,炉胆外压作用下失稳;立式锅炉在下脚圈与筒体连接的对接焊缝,炉胆、筒体和炉门圈的角焊缝处最易造成焊缝撕裂。     

一起湿背式锅炉烟室后筒体严重劣化原因分析及预防

通过对湿背式锅炉烟室后筒体材料过烧原因的分析,发现主要是由于烟室后筒体伸出后管板距离过大,又未有效绝热保护,致使筒体金属壁温超温,针对上述问题提出预防措施。     

矿渣棉保温层为何自燃?

用矿渣棉对高温设备进行保温,要经常检查,以防介质泄漏引起矿渣棉自燃。去年8月浙江绍兴钢铁厂焦化车间的焦油蒸馏柱(用生铁塔圈组成。操作温度210-300℃)就曾发生矿渣棉保温层自燃事故。由于发现及时,才没有造成重大损失 那天午后,操作工发现焦油蒸馏柱下段保温层水泥外壳温度过高,立即向工段汇报。工段长到现场检查,发现保温层裂缝有微微青烟冒出,断定是保温层里着了火。马上敲开保温层外壳检查,果然矿渣棉里已有火星闪动,幸好范围不大,很快就扑灭了。 火星是怎样引起的呢?当时并没有任何外来火种。大家分析认为塔圈铸造冷隔年久腐蚀穿透,…     

高过出口联箱疏水管开裂分析

某电厂高过出口联箱南侧疏水管焊缝开裂口圈,对开裂位置附近的母材和焊缝进行了化学金相、断口形貌等分析,认为疏水管支撑架从固定支架中滑落造成由联箱膨胀引起的疏水管移动受阻是开裂的主要原因。     

乙二醇不锈钢蒸发器贴补焊残余应力数值模拟

某厂乙二醇不锈钢蒸发器在检修过程中发现封头与筒体环焊缝处存在大量裂纹，失效原因为晶间应力腐蚀开裂。采用加内贴板补焊的措施来进行修复，焊接残余应力是影响贴补焊接头完整性的主要因素之一。本文采用有限元法对贴补焊产生的残余应力进行分析，比较手工电弧焊（MAW）和钨极氩弧焊（TIG）两种方法对残余应力分布的优劣，得到贴补焊接头的残余应力分布状态。结果表明：钨极氩弧焊所产生的残余应力较小，有利于降低应力腐蚀开裂的敏感性，提高贴补焊结构的完整性。     

一起锅炉锅筒裂纹事故的原因分析

对一台单锅筒纵置式锅炉锅筒裂纹事故,原因进行了分析,并提出相应的处理方案和预防措施。     

旋转窑焊接筒体的失效分析与预防

从卧式旋转窑焊接筒体工作状态中的主要技术参数，分析和判断该系统内环缝接头产生疲劳失效的原因和部位。通过分析、计算、校核和建造失效树等方法，求出焊接筒体的失效模式，包括最小割集、失效概率和结构重要度等，从而提出预防失效的主要途径，为变厚度焊接筒体的设计为造、使用和维修提供了可借鉴的依据。     

锅炉修理不当 引起爆炸

广西壮族自治区贺县信都糖厂一台0.7吨/时的立式生活用锅炉刚修复使用4个月就发生爆炸,炸毁房屋3间,重伤2人,经济损失近万元。 该锅炉因缺水造成直水管烧坏和上管板中部变形被迫停止运行。修理时,错误地将下管板在离直水管约10—20毫米处割掉(见照片1),然后焊上两块管板和直水管。由于没有抽出炉胆,下管板只能从外部进行单面焊接,加上施工工艺要求不严,新加工的管板直径过小,装配间隙太大。同时,又错误地在管板周围加上一圈直径为10毫米的圆钢后填焊,再与筒体焊接。上述修理方案没有报主管部门和劳动部门审查。爆炸时,下管板和筒体连接的焊…     

烘筒超压发生爆炸

1982年12月9日,北京手帕厂印花车间平板印花机在生产中因烘筒超压发生了爆炸事故。 那天晚上,平板印花机组加班。在供汽开机生产一小时后,操作工秦洪美看到烘筒压力达到4公斤力/厘米2,就关小阀门去干别的事。两小时后,烘筒爆炸了,筒体纵向开裂,两端铸铁封头飞出,车间的72块玻璃被震碎。 这个烘筒是1979年光华染织厂更换下来的旧筒,使用中因达不到印沙发巾所需要的温度就擅自改压(将设计工作压力2公斤力/厘米2改为3公斤力/厘米2,有时达5.5公斤力/厘米2),既没有安装安全阀,也没有采取其他安全措施,烘筒长期处于超压状态。事故发生前的一个月内…     

可与国际单位制并用的我国法定计量单位

对检验中发现的锅筒底部开裂渗漏进行了分析,并提出了处理和预防措施。     

苯酚丙酮装置中的换热器失效分析

<正>1概述某石化企业苯酚丙酮装置主要由烃化、氧化、精制和回收单元组成,是以苯和丙烯为原料,通过烃化反应生产异丙苯,再利用空气将异丙苯氧化为过氧化氢异丙苯,以硫酸作催化剂将过氧化氢异丙苯分解生产苯酚和丙酮。精制单元××换热器,在使用过程中换热器管板与壳程筒体对接接头处、壳程筒体蒸汽入口接管角焊缝处、入口接管弯头处(弯头与下直管段相连的焊缝)出现了穿透性裂纹,具体位置如图1所示。换热器及入口接管上开裂管件具体操     

低温液体CO_2储罐母材开裂原因分析及缺陷处理

本文对某低温液体CO2储罐在服役过程中母材开裂的原因进行了分析,得出钢板表面夹杂为开裂的主要原因,并简述了钢板常见缺陷。依据压力容器定期检验规则制定了裂纹缺陷处理方案,结合低温压力容器的特点,从选材、制造和检验过程提出了相应的预防措施。     

不同标准下外压筒体轻量化设计

LNG运输半挂车根据GB 1589-2016《汽车、挂车及汽车列车外廓尺寸、轴荷及质量限值》的规定最大允许总质量不能超过40t,轻量化LNG运输车是今后市场发展方向之一。LNG运输车外筒体由于受外压作用,往往通过设置较多加强圈来防止其失稳。在材质、直径、壁厚、长度均相同条件下的外筒体,按GB/T150《压力容器》、JB 4732《钢制压力容器》、ASME B&P Code VIII-2等不同标准下进行失稳计算,同种规格角钢圈数量大不相同,按ASME B&P Code VIII-2标准计算得出的角钢圈数量最少,轻量化程度更高,更具有市场竞争力。     

对PSA吸附器建造的看法

吸附器广泛应用于炼化等行业,其建造的可靠性影响使用的安全性,关系炼化装置的长周期运行。结合某装置PSA吸附器短期运行疲劳失效修复后监护使用建造备台的案例,运用相关规范标准对疲劳容器的规定和相关文献对吸附器疲劳失效的分析,对吸附器施工图设计要求进行了讨论。认为疲劳容器建造的要点是控制峰值应力,而设计要解决的是尽可能降低由于局部应力集中如结构不连续、材料和制造缺陷(尤其是焊接缺陷)等引起的峰值应力,由此给出了吸附器建造的建议。     

焊接绝热钢瓶爆炸原因分析

针对某气瓶充装站内发生的焊接绝热钢瓶爆炸事故,从宏观分析、微观断口形貌、化学成分、金相等方面进行系统的原因分析。结果表明:钢瓶结构不合理导致内筒与颈管连接角焊缝疲劳开裂,导致纯氧不断泄漏到真空夹层,夹层中易燃的绝热材料在泄漏产生的摩擦热或静电的激发作用下燃烧并引发剧烈爆炸。     

余热锅炉分汽缸应力腐蚀开裂分析

某水泥余热发电锅炉分汽缸补焊缝及附近母材出现大量裂纹,部分裂纹出现穿透;宏观观察发现分汽缸表面覆盖有大量黑色粉尘状物质,裂纹沿焊缝呈环向或纵向分布;金相分析及扫描电镜形貌观察结果可见焊缝断口主要为沿晶开裂,同时在断口附近发现大量的沿晶二次裂纹;EDS能谱分析与X射线衍射物相分析结果表明分汽缸窑头侧内壁存在大量碳酸盐和碱浓缩;通过对补焊的未开裂焊缝和附近筒体母材分别进行残余应力测试,结果表明焊缝位置最大应力达251MPa,超出材料屈服强度。综合分析表明:分汽缸内壁存在碳酸盐积聚和碱浓缩,在焊接残余应力和工作应力等因素的共同作用下,分汽缸焊缝及附近区域出现了应力腐蚀开裂。