低压液化气体钢瓶＂满液＂爆炸压力变化分析

本文对低压液化气体钢瓶“满液”爆炸的特征及内部压力变化了进行了理论分析和举例计算,并就如何安全使用液化气体钢瓶提出了一些合理化建议,希望能对气瓶的安全使用起到一定的警示作用。     

液氨过量充装──危险

液氨是低压液化气体,通常用气瓶运输和贮存。气瓶是流动性压力容器,掌握其安全技术,对于压力容器管理和化工生产操作都是至关重要的。 1.液氨充装系数的确定 从理论上讲,低压液化气钢瓶的充装量等于30℃时气体的液相密度和钢瓶容积的乘积。一般情况下,正确使用时瓶内介质的温度经试验测定总是小于60℃。但考虑到容积测量、衡器等的误差,必须留有安全空间等因素,低压液化气瓶的充装系数由60℃气体液相密度乘以(1-∑η)∑η是指总的误差和安全裕量,通常取2～5%。 液氨60℃时饱和液体密度为0.5452千克/升,这样充装系数应为0.5452 ×(l-2.5%)=0.…     

双氧水热失控时的泄放面积评估

为了保证50％双氧水热失控时在储罐中的安全泄放,利用VSP2(Vent Sizing Package 2)模拟了50％双氧水在带放空测试池中绝热条件下的热失控过程,得到了过程的温度、压力、温升速率变化情况,利用DIERS通用方法计算了50％双氧水安全泄放所需的放空口面积,得到了放空口面积的计算公式.结果表明,储罐设置足够的放空口面积可保证双氧水的安全泄放,在充装系数为0.8时所需的放空面积为0.005 2 V/m.     

反应失控条件下过氧化二叔丁基-甲苯体系的安全泄放研究

安全泄放是在失控条件下降低反应体系风险最为经济有效的技术措施。为了研究泄放口的设计,利用高性能绝热量热仪PhiTEC II对质量分数20%的过氧化二叔丁基(DTBP)-甲苯(C7H8)体系进行了测试,得到热惯量1.06条件下温升速率、压升速率随温度变化的数据。结果表明:该DTBP体系的起始分解温度为148℃,其反应体系属蒸汽和气体共同作用的混合体系;采用Leung方法和OMEGA方法对该体系的安全泄放量和泄放装置的泄放能力进行了计算,求得当泄放压力为0.25 MPa时的泄放面积为0.001 4 m2;低热惯量的绝热量热仪Phi-TEC II可以为失控反应的压力泄放设计提供基础数据,有利于提高安全泄放设计的可靠性。     

落实固定充装制度保障液化气瓶使用安全

2003年以来,国家明确提出了实行气瓶固定充装的规定。对于工业气瓶,目前固定充装制度的执行情况还是比较好的,但对于液化石油气钢瓶实际的执行情况并不乐观。各液化气充装单位违规充装非自有产权气瓶、向气体消费者出售钢瓶并充装用户产权气瓶的现象仍大量存在,严重影响了液化石油气钢瓶的安全使用。1液化石油气瓶固定充装制度的实施情况以嘉兴燃气集团公司为例,公司在2003年开始进行气瓶产权置换的基础上,为确保液化气瓶使用安全,从2009年下半年起严格执行固定充装制度。对到公司充装液化气的非公司气瓶用户一律进行气瓶产权置换,实施气瓶租赁使用,并配套出台相关优惠措施以推动固定充装制度的实施。起初由于用户对该制度不理解,液化气充装量也有明显下降。通过大量的宣传解释,2010年第四季度以后固定用户数量出现了明显的增长,新增气瓶租赁用户不断增加,而退租用户则从最初的每月几十户下降到5户以下（基本为临时租用户）。由此可见,只要坚持不懈、措施到位,固定充装制度完全可以推行,可有效限制充装超期、报废、改装等各种不合格气瓶的现象,保障液化气瓶使用安全。     

丁二烯聚合放热危险特性和安全泄放面积计算

为探讨丁二烯的聚合放热危险特性,并为某化工厂丁二烯储罐安全泄放设计提供依据,利用新型绝热量热仪VSP2,对丁二烯的聚合放热过程及加有阻聚剂对叔丁基邻苯二酚(TBC)的丁二烯的聚合放热过程进行试验研究,得到温度、压力随时间变化的数据。用Leung法和平衡速率模型(ERM),分别计算得到该厂丁二烯储罐的安全泄放流量和泄放能力,并最终确定其安全泄放面积。结果表明:丁二烯聚合反应的起始放热温度为70.26℃,反应失控后体系的最高温度和最高压力分别达到194.07℃和1.06 MPa,具有较大的危险性;阻聚剂TBC能有效阻止丁二烯的聚合;丁二烯聚合反应的泄放类型为蒸气型泄放,计算得到该化工厂丁二烯储罐的安全泄放面积为0.06 m2。     

加氢站用45 MPa高压储氢瓶式容器火烧试验模拟*

为研究加氢站用高压储氢容器在火灾下的安全性能,采用计算流体力学（CFD）方法对45 MPa高压储氢瓶式容器火烧试验过程进行模拟研究,结合气瓶火烧试验,分析高压储氢容器火灾下的热响应过程,研究不同因素对储氢容器压力泄放装置动作时间的影响。结果表明:613 s以内试验压力与模拟数据的最大相对误差为3.9%,模型误差在可接受范围;不同充装介质对安全泄放装置动作时间影响不大;不同充装压力对容器内介质压升速率影响较大,充装水平较高时压力泄放装置更快动作,较低的充装压力下容器内介质温升较快;不同环境温度对介质温升影响较小。     

气瓶充装方式思考与创新

由于TSG R0006—2014《气瓶安全技术监察规程》调整了压缩气体与液化气体的划分界限,导致部分气体必须改变充装方式,由计压充装改为称重充装,这对充装企业影响很大。为避免充装方式发生颠覆性变化,本文提出了高压液化气体临界温度之上可实行计压充装的观点并进行了相关论述。     

车用液化石油气钢瓶的充装安全

车用液化石油气钢瓶是一种被固定在机动车上,使用环境经常变迁的移动式压力容器,属于特殊的钢制焊接气瓶。本文主要分析了车用钢瓶的充装安全及一些重要安全装置,并针对充装过程总结出一些安全管理措施。     

车用液化石油气钢瓶的充装安全

车用液化石油气钢瓶是一种被固定在机动车上,使用环境经常变迁的移动式压力容器,属于特殊的钢制焊接气瓶,本文主要分析了车用钢瓶的充装安全及一些重要安全装置,并针对充装过程总结出一些安全管理措施。     

双氧水绝热分解特性的安全泄放研究

反应热失控是引起设备超压的重要因素之一,可靠的安全泄放装置是防止设备发生超压破坏的最有效方法。为了对双氧水储罐的泄放面积进行设计,利用泄放口尺寸测试装置VSP2(Vent Sizing Package 2)对封闭环境下质量分数为20%的H_2O_2进行测试,得到反应失控过程中的热力学参数,并依此推算出不同泄放压力下的安全泄放面积A。结果表明,在绝热条件下,20%H_2O_2的起始分解温度为70℃,比反应热为435.49 k J/kg,最大压力为6.26 MPa。双氧水反应体系的泄放类型为缓和混合体系,采用DIERS设计方法和OMEGA方法计算不同泄放压力下的泄放面积。安全泄放面积随泄放压力增加而增大。VSP2具有很低的热惯量,可为失控反应安全泄放设计提供基础数据,以提高设计的可靠性。     

液化石油气瓶能否替代乙炔气瓶进行焊接作业?

编辑同志 :近年来 ,相当多的个体经营店铺在进行焊接切割作业时 ,使用民用液化石油气钢瓶充装石油液化气替代乙炔气。请问 :利用液化石油气瓶替代乙炔气瓶是否可行？如果可行 ,应采取哪些安全措施？西北有色冶金机械厂特种作业人员培训站西北有色冶金机械厂特种人员培训站 :来信收悉。关于您提出的问题 ,现简要答复如下 :关于使用液化石油气钢瓶充装液化石油气（氧—液化石油气）替代溶解乙炔气（氧—乙炔气）进行焊接及切割作业 ,原则上是可行的。因为在工业上液化石油气是可以与氧气混合燃烧产生热量而进行金属的焊接及切割作业的。虽然液…     

危险化学品安全知识(上)

正一、民用液化石油气钢瓶为什么不能卧放?因为当钢瓶立放时,瓶内的下部是液体,上部是气体,当打开角阀时,冲出的是气体,随气体的逸出,下部液体又逐渐汽化,使瓶内上部气体始终保持一定的压力。如果钢瓶卧放,则靠近瓶口处多是液体,当打开角阀时,冲出的液体迅速汽化,体积大约扩大250倍。这样多的气体,大大超过灶具的负荷。一种可能是,窜起很大很高的     

氧气瓶内附油脂充氧过程爆炸分析与计算

分析总结了氧气钢瓶物理爆炸和化学爆炸的原因。针对2009年某市发生的一起氧气瓶内含油脂爆炸事故,系统分析了国内曾经发生的几次因油脂导致气瓶爆炸事故。油脂进入到氧气瓶内大都是由于误操作。油脂与高压纯氧接触会发生剧烈的自燃氧化放热,使瓶内的氧气迅速升温升压,超出气瓶承压极限导致爆炸破裂。分析比较发现由油脂导致的气瓶爆炸,其破坏程度不如混入可燃气体导致的气瓶爆炸剧烈,一般不是粉碎性爆炸。在正常的充氧过程中,氧气瓶温度会升高,采用变质量热力学中的方法,计算说明气瓶在充装过程中氧气温度的具体变化。充氧温度计算为充氧工作人员提供参考,如发现异常情况,可以及时地控制和预防。由现场压力表可知氧气瓶在充装至12MPa时发生爆炸,而氧气瓶最小爆炸压力为37.6MPa,油脂燃烧放热,计算可知致使钢瓶爆炸破裂所需要的最小油脂量,为66.4-79.6g。不同的充装压力下发生爆炸,所需要的最小油脂量不同,充装压力越高,爆炸所需要的最小油脂量越少。     

液化石油气安全使用常识

液化石油气作为生活能源的一种已广泛进入寻常百姓家.由于它的洁净卫生、引燃简单而受到普遍欢迎.为了保证使用瓶装液化石油气的安全,务必熟知以下常识,正确使用维护、确保安全. 一、液化石油气的安全使用 常识 1.液化石油气钢瓶必须经技术监督部门检验合格,未经检验的不能充装使用.充装站严禁充装不合格钢瓶和超期未检钢瓶.     

液化石油气钢瓶安全使用面临挑战

随着市场经济的深入发展 ,城乡瓶装液化石油气总量和流通面迅速扩大 ,全国平均每天从充装站流向社会的液化石油气钢瓶多达几十万只。这些带气钢瓶的瓶体质量如何、充装质量怎样 ,自然成为社会关注的焦点 ,也是质量监督部门监察的重点。国家质量技术监督局近期对市场销售的钢瓶进行了抽样检查 ,抽查结果表明 ,钢瓶质量问题相当严重。同时 ,由于液化石油气市场管理混乱 ,非法、违规充装现象严重 ,致使钢瓶的充装质量难以得到保证 ,甚至在充装过程中发生钢瓶爆炸事故。因此 ,减少和避免钢瓶事故的发生 ,研究和解决钢瓶制造、充装中存在的问题 ,…     

气瓶爆炸事故常见原因

气瓶发生爆炸事故的原因,常见的有如下几类: （1）盛装液化气体钢瓶,在温度升高时,所装液态气体的体积膨胀,把原来的气相空间充满,使气瓶压力急剧增高,当压力超越气瓶极限强度时,致使气瓶爆炸。（2）气瓶安全装置失灵,如压缩气体气瓶安全防爆膜太厚,以致气瓶超压后,防爆膜不起作用;或者液化     

一次液氯钢瓶爆炸得到的教训

去年3月22日,山东省德州石油化工厂电解车间液氯工段发生了一起惨重的液氯钢瓶爆炸事故,当场炸死3人,重伤2人,液氯充装管道被炸毁,厂房遭到严重破坏。 事故的情况是这样的; 德州石油化工厂于1984年从天津购进160只旧钢瓶。厂方没有按照《气瓶安全监察规程》的规定派专人对充装气体的钢瓶作严格检查,就把它们交给了三氯化铝车间。车间也只检查了钢瓶的外部情况,更换了嘴子及合金堵,然后就把这些钢瓶作为合格品于同年分四批报给安全科。安全科既不了解钢瓶的实际情况,也没有进行认真监督检查就签署意见,交销售科使用。在一次充装液氯前,操作工…     

关于加强液化石油气钢瓶安全管理的几点浅见

在我国广大城乡居民使用液化石油气作为生活燃料相当普遍的情况下,必须对其盛装液化气的钢瓶安全可靠性进行检测、检验,凭证充装,以防止发生钢瓶爆炸事故。     

充装条件对超细干粉灭火剂水平直管内喷放流量的影响

为研究不同充装条件下超细干粉灭火剂在水平直管内的气固两相流动特性,搭建超细干粉灭火剂水平直管喷放试验台,改变充装比和起始充装压力,测量管内的沿程压力分布,比较喷放流量和气固比的变化,重点分析了超细干粉灭火剂在水平管内的释放过程、沿程压降和充装比临界值。结果表明,超细干粉灭火剂的释放过程有喷放前期、平稳喷放和喷放后期3个阶段,其中平稳喷放阶段是灭火剂有效作用时间。沿程压降几乎不受灭火剂充装比的影响,但随起始充装压力增大而增大。此外,喷放流量曲线上的临界转捩曲线与气固比计算值曲线上转捩曲线相吻合,起始充装压力为2.5 MPa、4.2 MPa和10 MPa时,喷放流量曲线对应的充装比临界值分别为0.412 kg/L、0.439 kg/L和0.458 kg/L。充装比小于临界充装比时,喷放流量随充装比增大而减小;充装比大于临界充装比时,喷放流量变化不大。而且临界充装比随充装压力单调递增。