对NB/T 47014—2011《承压设备焊接工艺评定》若干问题的看法

本文从实施NB/T 47014过程中发生的疑问,精选了若干问题,以参编人员角度,对焊接性与焊接工艺评定、预焊接工艺规程与焊接工艺规程、母材类别与组别、焊后热处理的保温温度与保温时间、试件厚度与焊件厚度、侧弯试验与面弯试验(背弯试验)及预焊接工艺规程批准日期等重要方面阐述了基本看法。     

Super304H奥氏体耐热钢摩擦焊焊接接头的显微组织和力学性能

本文利用连续驱动摩擦焊技术焊接Super304H奥氏体耐热钢钢管,对钢管焊接接头的微观组织和力学性能进行了实验和分析。研究表明:因为摩擦焊焊接过程中产生的动态再结晶作用,焊接接头的焊合区宽度较窄,组织主要为细小的等轴状奥氏体晶粒;热影响区奥氏体晶粒发生明显长大,焊接接头析出相主要有Cr23C6和Nb C。Super304H焊接接头焊合区的力学性能优于热影响区,拉伸试样的断裂位置位于热影响区。     

焊后热处理对09MnNiDR钢焊接接头组织与性能的影响

采用扫描电子显微镜、硬度试验和冲击试验等方法,通过比较09Mn Ni DR钢在焊态及焊后热处理条件下焊接接头组织性能的变化,着重研究了焊后热处理对焊接接头M-A组元的影响以及M-A组元对焊接接头韧性的影响。结果表明,09Mn Ni DR钢在焊态条件下焊缝和HAZ中均有M-A组元出现,而经焊后热处理后大部分M-A组元分解;焊后热处理对焊接接头硬度影响不大,但明显改善韧性,而M-A组元对冲击韧性危害很大,基体组织的变化和M-A组元的分解是焊接接头韧性改变的原因,其中后者是焊接接头韧性改善的最主要原因。     

回火焊道焊接技术在焦炭塔修复中的应用

为了避免耗时长、费用高的焊后热处理或整体更换筒节,针对铬钼钢焦炭塔内壁环焊缝的裂纹和锥段内壁腐蚀缺陷,提出采用回火焊道焊接技术对内壁缺陷部位进行修复。结果表明,严格按照经评定合格的焊接工艺进行施焊,回火焊道焊接技术可以利用层道间的焊接热循环作用达到焊后热处理的效果,使焊接修复后铬钼钢焦炭塔的母材和复合层的冶金和力学性能满足要求。     

蒸汽管道环焊缝开裂失效的启示

石化公司蒸汽管道发生管道泄漏,通过对失效样品进行断口形貌、组织结构和理化性能等测试分析,发现泄漏处为直管段环焊缝焊趾位置发生周向开裂,各层焊道靠近熔合线母材侧位置存在大量的再热裂纹、未熔合等缺陷,且大量的孔洞沿着粗大晶粒的边界呈链状分布。此外,焊缝韧性不足,也是导致失效的内在因素。结果表明管道安装质量问题比较突出,应在管道的现场环焊施工过程中,加强监督管理,严格执行工艺规范,提高环焊接头无损检测比例,并建议适当抽样进行理化性能验证。     

电站锅炉超温现象的检验与防护

<正>在电厂锅炉设备中,水冷壁、过热器及出口集箱、集汽集箱、再热器及出口集箱、主蒸汽管等锅炉受压部件由超温引起的缺陷或事故是常见的安全问题。本文从分析以上锅炉受压部件的超温原因,提出防止出现超温现象的对策。1由超温引起的钢的组织劣化以耐热钢12Cr1MoVG的超温金相分析为例,12Cr1MoV钢的工作温度(壁温)超过其上限580℃后。钢材材质开始发生不同程度的球化     

电站锅炉运行中12Cr1MoV组织结构变化研究

在某电站锅炉进行定期检验过程中,得到不同运行时间下12Cr1MOV显微组织和力学性能的变化,主要是珠光体的消散与分解碳化物从固溶体中脱溶,碳化物粗化并向晶界转移以及晶粒长大。通过宏观检查、材料化学成分分析、显微组织变化和硬度测量对其高温下的组织结构变化进行研究。     

压力容器焊接工艺评定因素的优化

焊接工艺评定时，应对一些重要因素和补加因素进行优化，包括：应选用非低氢性焊条，焊接的电流和极性尽量采用直流反接；焊条直径应尽量选用大于6mm；焊接位置应尽量采用向上立焊；预热温度应尽量选下限；层间温度应记录最大值；应尽量选用最大的焊接电流、电压和最小的焊接速度；确定焊后热处理试件的保温时间的时，应至少考虑该试件适用的焊件母材最大厚度对应的热处理保温时间。     

造纸机械用灰铸铁烘缸定期检验要点分析

灰铸铁烘缸具有特殊的铸造结构特征与灰铸铁材质特点,其定期检验要求不同于常规焊制金属压力容器。本文结合定期检验项目要求及现场检验经验,对造纸机械用灰铸铁烘缸的宏观检验、壁厚测定、无损检测、硬度检测、安全附件及仪表、耐压试验等定期检验项目进行了检验检测要点分析与探讨。     

锅炉水冷壁管失效分析

对蒸汽锅炉水冷壁管的材质 ,力学性能及金相组织进行分析。表明,水冷壁管强度明显下降,管壁严重的氧化脱碳,破口处材质晶粒异常粗大,珠光体组织严重球化,失效。     

电站锅炉常用金属材料金相检测及组织分析

金相检测在电站锅炉定期检验中起着重要作用,锅炉定期检验规则对不同运行时长的锅炉金相检测的部位有着不同的规定。本文分别介绍了电站锅炉常用的金属材料20G、15CrMo、12Cr1MoV及P91的化学成分、力学性能及正常显微组织,然后介绍了其在运行过程中可能出现的老化特征,如珠光体球化、石墨化及碳化物析出,最后介绍了相应的老化评级标准。     

TP347H不锈钢与12Cr2MoWVTiB（G102）耐热钢异种钢焊接接头运行前后组织与性能比较分析

对运行5万多小时及新焊的TP347H不锈钢，与12cr2MoWVTiB（G102）耐热钢，异种钢焊接接头进行了对比试验。结果表明，运行前后显微组织变化不大；力学性能变化较大，已运行的异种钢焊接接头高温短时力学性能、G102侧热影响区冲击值低于母材的标准要求；焊接接头的薄弱环节在G102侧的热影响区处，特别是靠近熔合线部位，此处最易产生裂纹，导致失效。鉴于已运行的异种钢焊接接头的高温短时力学性能和G102侧热影响区冲击值已低于母材的标准要求，建议尽早更换此类异种钢焊接接头。     

异种钛合金TIG焊接接头的组织和性能

本文针对800MPa级的Ti6Al4V和600MPa级的∏T3B钛合金板材,选取与∏T3B匹配的2B焊丝,并采用手工钨极氩弧焊的方法进行焊接。焊后对接头的力学性能进行了测试,同时对接头的不同部位进行了显微组织观察和硬度试验试验结果表明:拉伸试样断裂在∏T3B母材,即采用低强度等级的焊丝焊接,由于Ti6Al4V合金元素向焊缝的过渡,焊接接头的强度高于∏T3B板材的强度;显微组织观察发现焊缝中心形成了大量的针状马氏体组织;显微硬度试验中发现靠近∏T3B一侧的焊接接头熔合线附近由于晶粒长大,其硬度值较低。     

集箱三通型接管角焊缝热处理工艺探讨

锅炉集箱三通型接管角焊缝因结构形式特殊,安装或检修焊后热处理时难以满足温度均匀度的要求,不能有效改善焊接接头组织和消除应力。本文针对该问题,采取特制远红外电加热器,对三通型接管角焊缝进行热处理试验研究,掌握其温度分布规律,从而保证焊后热处理工艺需要。     

过热器管失效分析

通过对12Cr3MoVSiTiB锅炉过热器钢管破口的技术分析，阐明了其失效爆破的原因是焊接和焊接热处理工艺不当。     

珠光体耐热钢服役过程中组织及性能演化

准确评定电站锅炉用珠光体耐热钢的使用寿命具有重要的价值,对不同运行工况条件下的20G和12Cr1Mo V的显微组织和性能演化规律进行了分析,试验结果显示,随着服役时间的增加,20G耐热钢的球化程度加深,碳化物向晶界扩散,形成链状分布,12Cr1Mo V耐热钢的珠光体形成细长状分布于晶界处,削弱了晶界强度,使得抗拉强度和屈服强度下降,不能满足标准要求,随着高温短时过热程度的加剧,20G耐热钢的晶粒尺寸增加,形成粗大的魏氏组织,严重降低力学性能。     

分子筛装置交换反应罐焊接部位腐蚀原因分析及防腐建议

某催化剂分子筛装置的奥氏体不锈钢焊缝腐蚀主要集中在交换罐,其材质为1Cr18Ni9Ti或0Cr18Ni9Ti,罐体焊缝腐蚀的部位主要集中在罐底部。在环纵焊缝邻近处液面以下,交换罐在运行期间多处发生微裂纹渗漏现象,渗漏多发生在焊接热影响区,母材中也有发生。本文通过交换罐内腐蚀介质的分析、焊接件的耐蚀性评价、失效分析等实验,分析出腐蚀原因主要是由酸性条件下Cl-引起的晶间腐蚀、应力腐蚀开裂,并从焊缝焊接技术的改进、焊缝的防腐表面处理及新罐的选材等几方面提出相关防腐建议。     

《压力容器安全监察规程》问答

问:《规程》第9条规定,焊后需热处理的容器,焊条含钒量不得大于0.05%,其依据是什么?焊后热处理系指什么? 答:焊条含钒量系指焊缝填充金属的含钒量。焊缝填充金属含钒量高了容易出现裂纹,且冲击韧性较低,焊后热处理易变脆。美国《ASME锅炉压力容器规范》规定,焊制这类容器的焊缝填充金属含钒量不得大于 0.08%,国际焊接研究学会规定不得大于0.05%。国内压力容器制造厂也有经验教训,因此《规程》第9条规定,焊后需热处理的容器,焊条含钒量不得大于0.05%。 焊后热处理系指焊后调质、正火,消除应力等。 间;对局部探伤百分之百的容器,其焊缝系数…     

BHW35锅简制造及监检时的一些思

本文基于超高压及亚临界锅炉用BHW35锅筒,系统介绍了其制造工艺,包括材料的入厂验收、切割,锅筒筒节的预弯、卷圆、纵缝及环缝的焊接、复圆,管孔开孔及管接头焊接,焊后整体热处理,水压试验等.以及检验人员对锅筒进行制造监检时,容易忽视但应该注意的关键点,如材料质量证明书要求、焊接试件的要求、温成形时温度的要求、焊接及热处理...     

液化石油气储罐氢鼓包检验及处理

近年来，济宁市在用液化石油气储罐定期检验中，共发现3台存在氢鼓包。氢鼓包是氢损伤的一种，是材质劣化的表现形式之一。按照《在用压力容器定期检验规则》第三十八条、第四十七条的规定，根据缺陷的起因、程度及是否扩展。安全状况等级可定3级、4级或5级。现就一台液化石油气卧式储罐氢鼓包的检验和处理进行总结。