曝气也BOD污泥负荷的分布的影响

论述了推流式、完全混合式、多段完全混合式、阶段曝气式曝气池的ＢＯＤ负荷的分布情况，并分析了ＢＯＤ负荷的分布对曝气池的抗冲击性、ＤＯ分布及活性污泥沉降性能的影响。     

曝气池BOD污泥负荷的分布及影响

论述了推流式、完全混合式、多段完全混合式、阶段曝气式曝气池的ＢＯＤ负荷的分布情况，并分析了ＢＯＤ负荷的分布对曝气池的抗冲击性、ＤＯ分布及活性污泥沉降性能的影响。     

独立分格推流式活性污泥法的动力学分析

在严格控制试验条件的基础上,对独立分格式活性污泥法进行了定量的试验研究与动力学分析.结果表明,底物比降解速率常数K值并不是常数,而是随着易降解底物的降解去除逐渐变小;据此修正了该系统的传统动力学公式及相应的设计计算方法;给出了工艺设计时曝气池分格数的划分及其容积确定的基本原则.     

混凝气浮-推流式活性污泥-深度处理法处理染色废水

介绍了混凝气浮-推流式活性污泥-深度处理法在染色废水工程中的应用，分析了工程的设计及运行的情况。实践表明，混凝气浮预处理可以有效去除色度、悬浮物和部分有机物，提高抗冲击负荷能力；推流式活性污泥法有较高的处理效率，经深度处理后，废水达标排放。     

生物膜法氧化沟数学模式的探讨

对设计人员来说,工艺设计所需的速率参数是必不可少的,为了描述废水处理工艺中的底物去除速率,就需要适用的动力学表达式。根据进出反应器的底物的质量平衡及编导法原理,建立了可用于废水处理过程的推流反应器的数学模式,并认为米—门关系式与偏导法在容积负荷的概念上是类同的,而且可以得到相互验证。     

生物转盘计算模式探索

在实际废水处理工程中,由于生物转盘具有管理简便,运行费用低,无污泥膨胀和无噪声等优点,正日益为人们所重视和采用。现在设计中,生物转盘面积的确定,大多采用负荷率计算法,而关于生物转盘面积的计算模式法,则很少采用。本文就生物转盘的计算模式作一些探索,以供设计和运行参考。生物转盘按流态的不同,可分为完全混和式(水流方向与转轴垂直)和推流式(水流方向与转轴平行)两大类。现就这两类生物转盘计算模式的推导及分析,分别评述如下。     

废水生物处理系统对脉冲负荷的动态响应分析

以废水生物处理的推流式活性污泥法为研究对象，在废水处理系统为线性时不变系统的简化条件下，分析了矩形脉冲负荷对废水生物处理系统的动态影响。分析结果表明，在矩形脉冲负荷的作用下，废水处理系统出水的水浓度的增加值与脉冲幅度成正比，与脉冲持续时间、曝气池污泥浓度、污泥回流比、有机物最大比降解速率和米氏常数等因素有关，出水浓度增加值达到最大值后将逐步降低。分析方法也表明，可以模拟在冲击负荷作用下的废水处理系     

曝气池容积计算方法分析

文中对曝气池容积的计算方法———BOD5污泥负荷率法与污泥龄法进行了分析。这两种方法实质上是属于同一个公式 ,只是考虑的角度不同而引入的两个不同概念。如能将考虑的角度有机地结合 ,将使曝气池容积的设计计算更趋合理。     

基于正交试验直积法的曝气池柔性设计

为了设计出能够应对水质水量等不确定性参数变化的污水处理过程,提出了一种基于正交试验设计直积法的曝气池柔性设计方法。该方法用正交表分别安排不确定性参数和控制参数,用直积法进行分析计算,通过分析柔性瓶颈寻找改进设计方案的策略。从案例研究可以看出:用传统的设计方法设计出的曝气池在水质水量等不确定性参数的变化范围内,可能存在着无法正常运行的情形,而用该方法有助于避免这一缺点。     

对活性污泥法去除率公式的修正

本文通过分析推流式活性污泥法及完全混合式活性污泥法进水与回流污泥的混合过程，首次导出了一个新的活性污泥法去除率公式。新公式在进水率趋向于１和进水率趋向于０的这两个极端条件下分别转化为现有的推流式活性污泥法去除率公式和完全混合式活性污泥法去除率公式。新公式既是对原有活性污泥法的去除率公式的修正，也使两种活性污泥法的去除率计算在参数转化方面有了统一的根据。     

污泥沉降比与污泥回流比的数学模式及应用

本文从活性污泥法的曝气池生物量守衡以及污泥体积指数与污泥回流浓度之间的关系等理论中推导出污泥沉降比与污泥回流比的数学模式。然后，利用这一数学模式对污泥回流及剩余污泥排放等进行了理论上的探讨。     

污泥沉降比与回流比的数学模式及应用

本文从活性污泥法的曝气池生物量守衡以及污泥体积指数与污泥回流浓度之间关系等理论中推导出污泥沉降比与污泥回流比的数学模式。进而，利用这一数学模式对污泥回流及剩余污泥排放等进行了理论上的探讨。     

影响污水处理效果的因素研究

本文介绍了借助计算机，利用回归分析，研究鼓风曝气法处理污水最佳工艺参数的问题，可通过数据处理确定曝气池在一段时间内影响水处理效果的主要因素，从而采取有效措施保证出水质量。并认为鼓风曝气法主要是利用絮凝体中的微生物降解有机物，所以应依生态平衡的原则，尽可能减小外界的负荷波动，使其生物相维持在相对稳定状态，从而保证处理系统稳定运行。     

A/O-MBR系统运行测试及相关动力学分析

以生活污水为处理对象,考察A/O-MBR系统稳态运行状况及抗冲击负荷能力,探讨系统运行过程中基质降解动力学方程。研究结果表明,系统对实际生活污水波动(COD:70~200 mg/L;NH4+-N:18~45 mg/L)的适应性较强,能抗击1.53 kgCOD/(m3·d)的容积负荷,连续运行出水的COD均在40 mg/L以下,NH4+-N均在1.5 mg/L以下,达到GB8978-1996的一级A标;采用Mond模型对COD降解动力学过程进行解析,获得动力学参数Vmax=0.38 d-1及KS=100.98;实验验证该动力学方程能较好地预测A/O-MBR出水水质,可以为A/O-MBR系统处理生活污水工艺设计提供参考。     

合建式完全混合曝气池处理能力评价及改造初探

根据生物曝气池几年来的运行实践，对其主要设计参数进行复核，为了达到设计处理能力，对生化曝气池的改造提出个人的看法并做初步探讨     

机械曝气和鼓风曝气的处理效率比较

上海石化总厂水质净化厂一期工程污水生物处理曝气池是总容积为22500米~3的4只池子。每只池子用六只泵型叶轮进行表面机械曝气,处理总量按泵输送计量,约为5.5万米~3/日。1984年根据二期工程需要,又增加4条廊道式的鼓风曝气池,每条容积为4320米~3,总处理量约6.5万米~3/日,两种生化曝气池均采用推流式运转。为了评价两种生化池的处理效率,我们统计了两种生化曝气池在1984年10、11两个月实际运转的水质指标,并对统计结果进行比较,对两种生化池的实际运转状态加以分析、探讨。     

合建工完全混合曝气池处理能力评价及改造初探

根据生物曝气池几年来的运行实践，对其主要设计参数进行复核。为了达到设计处理能力。对生化曝气池的改造提出个人的看法并做初步探讨。     

曝气池的结构优化方法

曝气池的池型受到多种因素的制约。不同的结构参数会导致基建费用出现很大的差别。本文对曝气池的结构优化方法作了进一步的研究，并采用复合形法对约束方程进行寻优计算。研究结果表明，曝气池的确存在着结构优化的必要性。采用结构优化可比一般方法节省15％左右的投资。     

合建式完全混合曝气池改造的途径

本文通过对曝气池的主要设计参数进行复核，查出影响曝气池达到不设计处理能力的主要原因是充氧过量过低，进而对曝气池进行了改造，使污水处理能力提高了25％，出水水质明显改善。     

暴气池的结构优化方法

曝气池的池型受到多种因素的制约。不同的结构参数会导致基建费用出现很大的差别。本文对曝气池的结构优化方法作了进一步的研究。并采用复合形法对约束方程进行寻优计算。研究结果表明，曝气池的确存在着结构优化的必要性。采用结构优化可比一般方法节省１５％左右的投资。