SBR处理早期垃圾渗滤液中的COD和氨氮

采用SBR法对早期垃圾渗滤液进行好氧生物处理,探讨了进水COD负荷、pH值对COD、氨氮的处理效果和机理。实验结果表明:当运行周期为24 h时,好氧生物处理对早期的垃圾渗滤液有很好的处理效果,COD的去除率都能达到88%左右;出水的COD浓度随着进水COD浓度呈直线变化。pH一直保持在中性条件下,有利于COD的去除,但是对氨氮的去除却有一定的抑制作用。     

MBR平板膜处理炼油污水试验研究

用平板膜好氧处理技术对炼油污水进行了处理量为180～250 L/h的侧线试验研究,试验结果表明:在进水COD为100～450 mg/L、氨氮20～90 mg/L、pH6～8的情况下,出水COD小于40 mg/L,出水氨氮小于6 mg/L,平均去除率90%以上。且该工艺的停留时间、出水指标和容积负荷均优于曝气生物滤池单元,从而证明膜生物工艺处理能力远超于现有曝气生物滤池工艺。     

曝气生物滤池中COD去除影响因素试验分析

以上向流曝气生物滤池为研究对象,对COD的去除效果及影响因素进行了探讨.试验结果表明:上向流曝气生物滤池对COD去除效果具有一定的抗冲击负荷能力,在进水COD质量浓度均值为68.3mgL时,出水氨氮质量浓度均值为26.1 mg/L,去除率为61.8%,去除效果稳定.不同操作条件对COD去除效果的影响为:曝气生物滤池只需较低的曝气量,在V(气):V(水)=5:1的情况下即可获得对有机物较高的去除效率;曝气生物滤池时有机物的降解主要发生在进水端0～60cm范围内;水力负荷在0.5～1.5 m3/(m2·h)的变化范围内.反应器对有机物去除能力基本不受影响;水力负荷和进水COD等2种途径带来的COD容积负荷变化对其去除率没有明显的区别,并且有很强的抗冲击负荷的能力.     

两级SBR工艺去除磷、氮及有机物效能分析

以模拟生活污水为处理对象,在常温条件下,采用对比试验与机制分析方法,研究了两级SBR工艺分级除磷、去除有机物及脱氮的特性,分析了工艺的效能优势.结果表明,通过控制泥龄(除磷级5~7 d,脱氮级约50 d),可以将异养的PAOs与硝化菌分别控制在2个反应器中优势生长,在出水水质更优的情况下,系统的处理效率可比单级SBR提高1倍以上;两级SBR系统可以有效地缓解有机负荷对硝化过程的冲击影响,在进水COD浓度较高的情况下,能够保持其脱氮级(SBS2)具有稳定的硝化速率,且系统的最终出水可以容易并稳定地达到TP≤0.5 mg.L-1的国家标准;另外,两级SBR的脱氮级(SBS2)除具有优势的硝化菌种外,还能培养出适合降解难降解有机物的异养菌,使其好氧硝化结束时COD浓度较单级SBR系统更低.     

不同好/厌氧区容积负荷对生物膜/颗粒污泥耦合工艺脱氮除磷的影响

采用自行设计的生物膜/颗粒污泥耦合反应器,研究不同好/厌氧区容积负荷对该工艺脱氮除磷的影响.试验过程中设置了3种不同的工况,每种工况的好氧区和厌氧区容积均不同,工况Ⅰ的是9.66 L和15.34 L,工况Ⅱ的分别为12.56 L和12.44 L,工况Ⅲ的是15.42 L和9.58 L.不同的好/厌氧区容积对应不同的容积负荷.结果表明,工况Ⅰ的氨氮与磷酸盐去除效果稍差,工况Ⅲ出水硝态氮较高,造成总氮去除率较低.工况Ⅱ是最佳运行条件,系统的氨氮去除率为80.63%,氮容积去除负荷为150.27 g·(m3·d)-1,COD去除率为83.24%,释磷量与吸磷量分别为7.23 mg·L-1和11.93 mg·L-1.     

官厅水库入库水生物接触A/O工艺试验

试验表明,生物接触A/O工艺对官厅水库入库水中COD、氨氮等污染物有明显的去除效果,可以有效地改善官厅水库入库水的水质.在单位供气量(空气/氨氮)≥0.1L/mg,进水氨氮负荷≤0.08kg/(m³·d)的条件下,处理后出水COD稳定在30mg/L左右,氨氮去除率＞60%,TN的去除率为1.0%～31.3%.进水氨氮负荷是主要的控制参数,应控制在≤0.08kg/(m³·d).     

矿化垃圾生物反应床处理渗滤液技术研究

实验准好氧型矿化垃圾生物反应床出水水质与配水水力负荷、配水频次及进水浓度的关系及准好氧型二级串连工艺对渗滤液的处理效果。结果表明,准好氧型矿化垃圾生物反应床在处理渗滤液时配水负荷宜不大于0.026L/(kg垃圾.次),进水CODCr浓度在10000mg/L时,其对CODCr的去除率在82%以上,而对氨氮的去除率可达99.7%以上。准好氧型二级串连工艺处理渗滤液其出水水质满足GB16889-1997二级排放标准,该工艺氨氮的出水远远低于16889-1997一级排放标准。     

UASB-SBR处理生物柴油制环氧脂肪酸甲酯废水

采用上流式厌氧污泥床(UASB)-序批式活性污泥法反应器(SBR)组合工艺处理生物柴油制环氧脂肪酸甲酯废水,考察了反应器各个阶段废水的处理效果。试验结果表明:当调整废水的氧化还原电位(ORP)降至-50~+50mV,UASB稳定运行阶段进水COD约为6 000mg/L时,出水COD在1 300mg/L以下,COD去除率约为80%,VFA浓度为180mg/L(以乙酸计)左右,最佳容积负荷为6.0kg/(m3·d);采用SBR处理UASB出水,当容积负荷为1.27kg/(m3·d)时,出水COD在250mg/L以下,COD去除率在80%以上,氨氮浓度在25mg/L以下,TP浓度在4mg/L以下,且处理后废水的COD、氨氮浓度、TP浓度均达到《污水排入城市下水道水质标准》(CJ343—2010)的A级要求。     

某制药废水处理工艺运行分析

简要介绍了某化学合成制药废水处理工艺流程和主要运行参数,通过采集现场数据和SBR小试试验对其进行了分析。运行数据表明:现有工艺COD去除率68.9%,其中一级好氧去除62.6%,水解CASS组合去除6.3%;后续水解酸化对废水的可生化性没有改善,导致其和CASS的组合COD去除效果不佳,效费比低。温度对该工艺有重要影响,夏季水温可达43℃,严重影响出水水质。SBR小试结果表明:2%以下的盐度及其他可能基于浓度抑制的物质对好氧生化过程的COD去除没有影响,进一步对废水进行稀释没有意义。SBR小试以不到实际工艺一半的HRT,取得了明显优于后者的出水,意味着实际工艺有较大的改善潜力。     

SBR技术对生活污水中污染物去除效果研究

在论述国内外关于SBR技术研究进展的基础上,采用SBR装置处理生活废水,通过控制SBR装置曝气量,使装置内出现好氧、厌氧、缺氧环境的更替,实现了SBR后置缺氧全程硝化-反硝化除磷过程,探究了该技术对生活废水中COD、TN、NH_3-N、TP的去除效果,结果表明:该方法能有效的去除生活污水中相关污染物含量,出水水质能满足《污水综合排放标准》中二级标准,采用该技术处理生活污水后出水中COD、TN、NH_3-N、TP的去除率分别为96.5%、81.3%、99%、97.1%。     

造纸脱墨废水的深度处理技术

介绍一种实用的脱墨废水三级处理技术的原理、工艺流程、主要构筑物,并重点探讨了在各级处理过程中的控制参数和影响因素。应用该工艺建造的某大型造纸厂的脱墨废水处理工程,处理出水达到了《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中二级标准。针对该处理系统实际运行中出现的问题,提出了相应的解决措施,可供同行借鉴和参考。     

冶金烧结工序二恶英减排技术研究进展

二恶英减排技术已经成为冶金烧结流程烟气污染防治领域的重要研究方向。本文综述了目前二恶英减排技术的研究现状,介绍了烧结过程二恶英的产生机理,重点论述了不同二恶英减排技术的研究进展,提出开发对烧结过程无负面影响的低成本二恶英减排技术将具有较好的发展前景。     

不同温度下MESBR工艺和传统的SBR工艺对比试验研究

在不同温度下,研究了流化填料分格式SBR工艺(简称MESBR工艺)与传统的SBR工艺的COD去除率,有机物降解速率,脱氮效果和污泥沉降性能。结果表明:MESBR系统温度下降到5℃时,COD的去除率基本稳定在90%以上,比传统SBR系统高出15%左右;MESBR系统与传统SBR系统的温度系数θ分别为1.021和1.045。温度由20℃下降至5℃时,传统SBR系统的TN和NH3-N去除率分别降低26.5%和20%,而MESBR系统分别降低18.6%和11%。传统SBR系统SVI值随温度变化较大,当温度下降到5℃时SVI值达到234.8 mL/g,而MESBR系统的SVI值没有明显的变化,基本维持在120~130 mL/g。     

微气泡-臭氧和微孔-臭氧工艺深度处理腈纶废水的对比研究

石化行业产生的腈纶废水是难降解难处理的有机废水之一,经生化工艺处理后均不满足排放要求。比较了微气泡-臭氧工艺和微孔-臭氧工艺对该废水进行深度处理的效果,并对其降解机理进行了分析。结果表明:在COD、UV254、NH3-N的去除及废水可生化性提高方面,微气泡-臭氧工艺优于微孔-臭氧工艺。微气泡-臭氧体系的气含率、臭氧传质系数和臭氧平均利用率分别是微孔-臭氧体系的11倍、3倍和1.5倍,特别是微气泡-臭氧体系的羟基自由基数量和溶解性臭氧浓度均高于微孔-臭氧体系,即前者的氧化能力更强,使含双键和苯环类物质更多地氧化成烯酸、羧酸等小分子有机物,从而改善废水的可生化性。     

膜生物反应器工艺与常规和深度处理工艺处理长江原水比较

研究比较膜生物反应器(MBR)工艺与常规工艺和臭氧生物活性炭(O3-BAC)工艺处理长江原水的污染物去除效果。MBR工艺对浊度、UV254和CODMn的去除率分别达到96%、36%和32%,与常规工艺基本相当,弱于O3-BAC工艺。MBR工艺对氨氮去除率稍低于O3-BAC工艺,对挥发性有机毒物的去除效果却好于后者,常规工艺去除这2种污染物不理想。O3-BAC工艺出水加氯后消毒副产物生成量最少,仅有MBR工艺和常规工艺的70%,这表明O3-BAC工艺在减少加氯后消毒副产物的生成方面优势明显,同时也说明依靠MBR工艺的生物降解能力大幅减少消毒副产物生成的可行性不高。     

SBR法过程动力学研究

对ＳＢＲ法的基质降解过程动力学进行了分析和讨论，推导出一级反应动力学关系式，确定了其常数的求定方法，并提出了一种求定不可生物降ＣＯＤ的新方法，继之以试验结果为动力学关系式进行了拟合，对体系的脱氢酶活性变化过程进行了研究，探讨了基质脱氢酶活性与基质浓度的关系。     

pH过程控制对铁炭微电解-Fenton影响中试研究

采用铁炭微电解-Fenton联合工艺处理制药废水生化出水,探讨了初始pH对微电解过程COD降解速率、出水中Fe2+和Fe3+变化规律以及后续Fenton氧化效果的影响,为优化联合工艺提出了微电解反应pH过程控制的理论。采用pH过程控制时,微电解对COD降解速率大大提高,降解过程基本符合零级反应动力学,同时可大大提高Fe2+和Fe3+浓度及总铁析出量。试验结果表明:当初始pH=2.5,以3.0L/h连续性投加稀硫酸100 min,曝气微电解反应2 h,出水再投加1.0mL/L的H2O2进行Fenton氧化2 h,出水COD总去除率可达85.6%;采用pH过程控制可将微电解出水ρ(Fe2+)浓度从48.6 mg/L提高至149 mg/L,COD降解速率从10.9 mg/(L·h)提高至23.8 mg/(L·h)。     

约翰内斯堡工艺的工程实践

通过监测城市污水处理厂约翰内斯堡工艺脱氮除磷各处理单元实际运行情况,分析该工艺实际运行效果,探讨该工艺中溶解氧(DO)、污泥龄(SRT)、碳源等因素对系统脱氮除磷效果的影响。     

好氧及厌氧/好氧序批式工艺中磷化氢的释放

采用二次冷阱富集-气相色谱法作为磷化氢的检测方法,以高纯氮吹脱取样的方式,对好氧序批式工艺及厌氧/好氧序批式工艺中磷化氢的存在及其在工艺中的变化规律进行了研究。结果表明,两种工艺中均检测到磷化氢的存在。好氧序批式工艺中,磷化氢呈递减趋势,运行后期可间断性的检测到低水平（〈0.4 ng/L）磷化氢。厌氧/好氧序批式工艺中...     

A/DAT-IAT生物膜工艺与活性污泥法处理高含盐废水对比试验

主要研究A/DAT-IAT(前置厌氧/好氧-间歇曝气池)生物膜工艺的启动,并将该工艺处理高含盐废水的结果与活性污泥法进行比较。结果表明,在总水力停留时间(HRT)为13.5h、pH=7.5、25℃、含盐量为60g/L(以NaCl计)的条件下,A/DAT-IAT生物膜工艺的启动时间为8d,比活性污泥法缩短了10d左右。待反应器运行稳定后,A/DAT-IAT生物膜工艺对CODCr、NH4+-N、PO43--P的去除率分别为80.3%、79.0%、92.4%,反应器内微生物量为11.3g/L;A/DAT-IAT生物膜工艺与活性污泥法相比,CODCr、NH4+-N、PO43--P去除率分别提高了5.8%、11.2%、16.9%,微生物量增加了3.1g/L。