改性ACF－PAN吸附SO_2前后表面结构变化及机机理究

以自制ＰＡＮ－基聚丙烯腈活性碳纤维ＡＣＦ－ＰＡＮ（ＡＣＦ－活性碳纤维、ＰＡＮ－聚丙烯腈）和改性处理的ＡＣＦ－ＰＡＮ吸附ＳＯ_２，借助ＩＲ、ｘ－光电子能谱分析等研究ＡＣＦ－ＰＡＮ改性处理及吸附ＳＯ_２前后表面结构变化。结果表明：各型ＡＣＦ－ＰＡＮ吸附ＳＯ_２的活性中心为表面结构中的含氮官能团以及引入的金属氧化物，其吸附机理是活性氮催化或电子传递。     

新型混凝剂ASD—Ⅱ处理城市生活污水

利用自愿新型混凝剂ＡＳＤ－Ⅱ，采用絮凝沉淀法处理城市生活污水的新方法。试验结果表明，该法的处理效果优于氧化沟法。ＣＯＤＣＲ去除率高达７０－８０％以上。处理水ＣＯＤＣＲ约２０－４０ｍｇ／Ｌ，ＰＨ值呈中性，ＳＳ几无，为城市生活污水的处理开辟了一条新路。     

炼厂含油污水浮选剂的研究

针对江汉石化厂炼油污水开展了浮选剂的研究，通过大量的室内及现场模拟试验，筛选出了性能优良的几种复配浮选剂配方。实践证明，使用这些复配浮选剂克服了ＰＡＣ（聚合铝）作浮选剂的缺点和不足：提高了浮选效率，除油率平均提高２４．７％，悬浮物去除率平均提高５４．１％，ＣＯＤｃｒ、Ｓ（２－）等的去除率也大幅度提高；减轻了生化池的负荷，提高了外排水达标率（ＧＢ８９７８－８８，一级）；并且浮渣减少６９．９％～８４．３％，浮渣含油率提高５倍左右，含水率降低；对浮渣进一步处理有利；此外，浮选剂用量大幅度减少，与原用ＰＡＣ加入量相比减少６～９倍，每处理１ｍ３污水可降低药剂成本６０％～８５．２％。     

放射性固体废物压缩封装工艺防污染措施

此文在放射性固体废物压缩封装机（详见本刊１９９１年第１２期），的基础上，阐述了其运行过程中的污染设施和防污效果。调查表明，放射性固废压缩封装工艺必须辅以适当的辐射防护措施，宜采取供风和排风相结合的通负形式，使运行车间维持一定的负压。监测数据表明，采取以上措施后，车间和周围环境中的气载放射性核素浓度仅为国标（ＧＢ４７９２－８）ＤＡＣ规定值的１／３０，工作场所表面污染水平均在ＧＢ８７０３－８８给出的控     

生物-物化工艺处理造纸工业废水实例分析

以任丘市星火集团公司造纸厂废水处理工程为例，介绍了采用生物处理、物化处理相结合的工艺处理造纸工业废水的工艺流程以及主要设计参数。该工艺运行稳定，处理效果好，ＣＯＤ的去除率达到８０％以上，处理后的废水水质达到了《造纸工业水污染物排放标准》（ＧＢ３５４４－９２）中的二级标准。     

化学絮凝法处理PVC生产废水

用９种无机絮凝剂（包括无机高分子）对ＰＶＣ生产废水的絮凝效果进行了比较和选择：选用聚合硫酸铝（ＰＡＳ）为絮凝剂，用以取代进口药剂对ＰＶＣ废水的絮凝沉淀处理，进行了实验室工艺条件试验，确定其使用的最佳工艺条件。结果表明，当废水进水ＰＨ值为６．０－７．０时，ＰＡＳ的投加量最小，而ＣＯＤｃｒ去除率＞９０％，这表明用国产ＰＡＳ取代进口药剂处理ＰＶＣ废水是完全可行的。     

涤纶纱线染色废水的治理

对于涤纶染色行业的废水治理经多种工艺运行比较，逐步形成了以生化－物化二级处理的稳定达标排放运行工艺。当主要污染物浓度ＣＯＤＣ为８８４ｍＬ／Ｌ、ＢＯＤ５为１２０ｍＬ／Ｌ时，Ｂ／Ｃ比仅０．１２￣０．１６，经生化－物化二级处理后其出水指标达ＧＢ４２８７－９２纺织染整工业水污染物排放一级标准值。     

新型MCT冷却液的研究

扼要介绍新型ＭＣＴ冷却液的研制及性能，经铬法测定，其ＣＯＤＣＲ值仅为同类产品（ＫＲ－６４进口冷却液）的１／３，且在使用过程中无恶臭气味，对工人皮肤无刺激。实际应用各项指标均达国家标准（ＧＢ６１４４－８５），并能与进口的同类产品相比。     

复配絮凝剂的筛选及其对炼油污水的处理试验

通过实验筛选出对炼油废水处理效果好的复配絮凝剂。实验结果表明：应用有机高分子絮凝剂（ＤＡＩ，ＧＤ１１２）和无机高分子絮凝剂（ＰＡＣ）配合（即复配絮凝剂ＰＡＣ＋ＤＡＩ，ＰＡＣ＋ＧＤ１１２）处理炼油废水时比单独使用其中一种絮凝剂（ＰＡＣ，ＤＡＩ或ＧＤ１１２）的处理效果要好得多，其具有适应性广、投加量小、浮渣少等优点。     

无机高分子铁钙铝混凝剂PFCA的研制及性能研究

复合型无机高分子混凝剂（ＩＰＣ）能进一步提高煤泥水的处理效果，降低有机高分子助凝剂的用量。本研究在合成得到β－ＰＦＳ溶液的基础上，引入钙铝离子共聚得到ＰＦＣＡ液体产品。含Ｆｅ＾３＋８％的ＰＦＣＡ液样通过添加晶种和活化剂的方式，极易制成偻剂产品。本文还运用透射电镜分析了ＰＦＣＡ与水中煤粒相互作用的机理。     

硼泥复合混凝剂处理浴池下水的研究

硼泥复合混凝剂处理ＣＯＤ１５０～３００ｍｇ／Ｌ、阴离子洗涤剂（ＬＡＳ）５０～１００ｍｇ／Ｌ、悬浮物（ＳＳ）３５～１１０ｍｇ／Ｌ的浴池下水，最佳工艺条件为：硼泥复合混凝剂投加量４０～６０ｍｇ／Ｌ，ＰＨ值范围６．０～９．８，搅拌速度１２０ｒ／ｍｉｎ，搅拌时间３ｍｉｎ，沉淀时间３０ｍｉｎ，取混凝沉降后的上清液进行测定，出水的ＰＨ、ＳＳ、ＣＯＤ、ＬＡＳ均达ＧＢ８９７８－１９９６污水综合排放一级标准。随水温     

UASB,SR,CASS法处理淀粉生产高浓度废水

淀粉生产废水显酸性，是以ＳＯ＾－２３，ＳＯ＾－２４为代表，当ＳＯ＾－２３和ＳＯ＾－２４的含量分别超过２００－３００ｍｇ／ｌ时，就会对甲烷菌产生抑制作用，影响厌氧生物效果。本文就采用ＵＡＳＢ，ＳＲ，ＣＡＳＳ生物脱硫技术治理淀粉生产废水，提高ＵＡＳＢ的处理能力作扼要介绍，有一定的实用参考价值。     

植物油精炼废水处理工艺研究

采用ＰＦＣ物化混凝破乳及ＰＡＣ生物处理技术，对炼油、皂脚混合废水处理工艺进行了研究。结果表明，该废水在ＰＨ为９－１３．ＣＯＤＣＲ为１万－１０ｍｇ／Ｌ时，采用ＰＦＳ混凝破乳，ＰＡＣ生物处理后，ＣＯＤＣＲ和ＢＯＤ５总去除率分别为９９．６％和９９．４％。废水经过处理，含渍量，ＣＯＤＣＲ、ＢＯＤ５、色度，ＰＨ等指标中达标排放。     

联片集中处理纺织印染废水

采用兼氧－好氧－混凝沉淀方法，联片集中处理纺织印染废水，５０００ｔ／ｄ生产性装置运行结果表明，在进水ｐＨ９．２￣１１．０，平均ＣＯＤ１２７０ｍｇ／Ｌ，色度１０２倍情况下，处理出水ｐＨ８，ＣＯＤ１３７ｍｇ／Ｌ，色度２０倍，ＣＯＤ去除率８９．２％，色度去除率８０．４％，出水达到ＧＢ８９７８－８８《污水综合排放标准》新扩改二级标准。     

厌-好氧交替工艺处理辽河油田废水的试验

采用厌－好氧交替工艺处理适当稀释或原浓度的油田废水,进水ＣＯＤ３６０－９５０ｍｇ／Ｌ,ＣＯＤ去除率均保持在６０％左右,经过厌氧ＵＡＳＢ反应器处理后的废水,再经ＡＡＡ工艺进行处理,在ＨＲＴ８－１２ｈ的条件下,其ＣＯＤ浓度能够从３５０ｍｇ／Ｌ降到１６０－２４０ｍｇ／Ｌ,ＣＯＤ去除率有     

微电解—SBR组合工艺处理漂染废水

采用微电解－ＳＢＲ组合工艺对漂染废水进行了处理研究。结果表明，以微电解作预处理，使 漂染废水的可生化性ＢＯＤ５／ＣＯＤ比值为０．２２－０．２６提高到０．３５－０．５７。再经ＳＢＲ法和炉渣吸附法处理后，各项水质指标均达ＧＢ８９７８－８８《污水综合排放标准》中纺织印染工业的一级标准。     

UASB,SR,CASS法处理淀粉生产高浓度废水

淀粉生产显酸性，当ＳＯ３＾－２和ＳＯ４＾－２的含量分别超过２００～３００ｍｇ／Ｌ时，就会对甲烷菌产生抑制作用。影响厌氧生物效果。本文就采用ＵＡＳＢ、ＳＲ、ＣＡＳＳ生物脱硫技术治理淀粉生产废水，提高ＵＡＳＳ的处理能力作抑要介绍。     

柠檬酸废水的厌氧－兼氧－好氧处理

采用厌氧－兼氧－好氧工艺处理柠檬酸废水。管道厌氧消化器在进水ＰＨ３．４４～４．３８．ＣＯＤ１４１８７．５ｍｇ／Ｌ，处理水量为２００ｔ／ｄ，有机负荷率７．０９ｋｇＣＯＤ／（ｍ３·ｄ）条件下，出水ＰＨ７．０～７．５，ＣＯＤ去除率为用８１．１％，产气率为０．４３ｍ３／ｋｇＣＯＤ。兼氧－好氧处理进水ｐＨ３．２～４．６，ＣＯＤ１９２９ｍｇ，／Ｌ．处理水量１０８０ｔ／ｄ，停留时间为兼氧６ｈ、好氧１３ｈ，出水ｐＨ７．４～８．１，ＣＯＤ１０７．６ｍｇ／Ｌ，达到ＧＢ８９７８－８８二级标准。     

水解--好氧工艺处理针织印染废水

阐述了运用缺氧水解－好氧氧化工艺处理针织印染废水的工程实例。废水处理后，各项出水指标均能达到污水综合排放标准「ＧＢ８９７８－１９９６二级标准」。ＣＯＤ、ＳＳ、硫化物，色度去除率分别在８５％，８０％，９２％，８７％以上。     

利用超细γ-Al2O3/CuO催化剂催化降解染料废水的研究

采用超细γ－Ａｌ２Ｏ３为载体，担载ＣｕＯ，制备去除难生化降解有机废水ＣＯＤ用的高效催化剂（γ－Ａｌ２Ｏ３／ＣｕＯ），以水溶性偶氮染料活性艳红Ｘ－３Ｂ为处理对象，研究了操作参数对Ｘ－３Ｂ去除率的影响，以此形成有效的染料废水降解工艺，并用于指导实际废水的处理。利用制备的多相催化剂处理ＣＯＤ为５７００ｍｇ／ｌ、色度为３１００位的实际染料废水，ＣＯＤ和色度去除率分别约为７７％和９９％。