局部预压力结构扁挤压筒的分析研究

通过对扁挤压筒结构的优化分析 ,提出了局部预压力结构扁挤压筒模型 ,给出了对模型的有限元分析结果。采用局部预压力结构方法设计的扁挤压筒 ,与等效厚壁圆筒法设计的扁挤压筒相比 ,在同等条件下 ,可以使危险部位的等效应力明显降低     

制备块体纳米材料的新工艺——等径角挤压

综述了等径角挤压法制备块体纳米材料的发展及其工艺原理 ,并在此基础上论述了等径角挤压材料的微观结构及其应用 ,指出了等径角挤压法目前存在的问题。     

上限元法在模拟杯-杆型复合挤压全过程中的应用

此文采用上限单元法(UBET)模拟了杯-杆型复合挤压的不同变形程度组合(ε_∫/ε_b)对挤压力及两端流出量的影响,并与实验结果进行了比较,实验结果与计算结果相符很好,改善了以往的模拟结果,讨论并分析了提高上限单元法的计算精度的方法。     

流函数法在确定上限流动模式中的应用

1967年E.R.Lambert和S.Kobayashi等人对稳定状态成形过程引用了流函数法来确定上限流动模式。这种方法可用之于平面应变问题,也可处理轴对称流动问题。Lambert首先对平面应变状态的挤压过程进行了动可容速度场的研究。以后C.T.Chen与F.F.Ling用流函数法研究了金属经过曲线轮廓凹模的棒料挤压问题,V.Nagpal对通过任何轮廓凹模的平面应变挤压过程进行过分析。他们对不可压缩材料用估计的流线形状来选择动可容速度场族,要求动可容场要满足流线的预定形状以求得与真实变形模型接近一致。本文以通过余弦曲线轮廓凹模的平面应变挤压为例,阐述流函数法在上限流动模式中的应用。     

用功能平衡法计算复合挤压力

本文用功能平衡法导出了复合挤压力的计算通式(同样适用于单纯正、反挤压)。经实验相实际生产验证,与实测挤压力极其接近,其相对误差在±11％以内。由此公式司绘制不同挤压材料的复合挤压力计算图。用此诺模图可迅速方便地查算出任何正反挤压相搭配的复合挤压的挤压力。对冷(热)复合挤压工艺设计具有重要实用价值。计算公式和诺模图均为国内外首创。     

空调机用黄铜三通阀的温挤压成形数值模拟

提出一种新的精密温挤压成形工艺代替传统热锻法来制造空调用三通阀。建立了该三通阀温挤压有限元分析模型,采用非线性有限元分析软件DEFORM-3D^TM对三通阀温挤压成形的过程进行了数值模拟,揭示了其塑性成形的机理,以及工艺参数对充填情况的影响规律,进一步获得了合理的温挤压工艺参数。     

矩形截面毛坯挤压矩形工件的上限研究

应用上限法建立了由矩形毛坯正挤压矩形截面工件的等挤压比流动模型 ,推导出了三次多项式表示的流线方程 ,给出了变形区的动可容速度场、应变速率场及上限功率的表达式 ,获得了挤压力的上限数值解 ;分析了变形程度、工件截面形状等参数对挤压力的影响 ,并获得了相对挤压应力与截面形状系数之间的近似关系式。研究证明采用流线速度场进行上限分析比其他方法更符合实际情况 ,根据流线设计的凹模优于常规凹模 ,如平底模。     

弹壳体反挤压时的应力分析(逐次单元法的应用)

本文为了配合利用有限元法进行摸具的应力分析,应用逐次单元法对热态弹体反挤压时的应力进行了分析;计算了锻件内孔的应力分布及总变形,为有限元分析提供了边界条件。同时为弹体反挤压的应力分析,提供了新的计算方法。其理论计算结果与实验值的相对误差为3.05%。     

联合上限法和主应力法(UBM/SM法)确定模具表面压力分布的研究(Ⅱ)

本文根据前文所提联合上限法和主应力法确定模具表面压力分布的基础原理,计算了圆柱坯料正挤压和十字头锻件镦挤时模具表面的压力分布,所得结果与测定值很吻合,进一步证明了UBM/SM法实际应用的可靠性.     

非轴对称反挤压终了阶段的上限分析

本文在文献[1]基础上用上限法对非轴对称另件——联接螺母反挤压终了阶段进行了分析。导出了适合于该类另件反挤压终了阶段运动学许可的速度场。确定了反挤终了阶段各种不同工艺参数下工件底厚与凸模载荷之间的关系。实验表明:理论分析与实验结果有良好的吻合度。     

正挤压的上限法分析

本文根据上限法原理,提出一种金属正挤压时的流动模型,建立了挤压力上限值的计算公式,已用于实际计算,并对计算值与测量值作了比较。     

正挤压圆形截面坯料成多边形截面的分析研究

本文应用上限法对正挤压圆形坯料成多边形截面进行了理论分析,分析中在变形区采用球形速度场导出了计算单位挤压力的解析式和计算最佳凹模角的公式,并根据实验研究对理论公式进行了分析比较。理论分析与实验结果基本一致,同时证实了截面几何形状对挤压变形规律和单位压力均有影响。     

触变模锻成形工艺对镁合金成形件力学性能的影响

采用半固态等温热处理法、近液相线模锻法和等通道角挤压法制备AZ91D—Y镁合金半固态坯料。分别将3种状态的坯料加热到半固态温度区间进行二次重熔后,进行了触变模锻成形。结果表明,在半固态温度为560℃,模锻压力为200MPa的条件下,半固态等温热处理法、近液相线模锻法和等通道角挤压法制备坯料分别保温30,20,15min后触变模锻获得最佳力学性能;随着坯料加热温度的升高,触变模锻成形件力学性能呈现先上升后下降的趋势;增加成形压力有利于触变模锻成形件力学性能的提高;在相同成形条件下,等通道角挤压法制备坯料触变模锻后的力学性能最好,近液相线模锻法次之,半固态等温热处理法较差。     

挤压金属的流动理论(Ⅱ)

根据挤压金属的变形特点和流体力学理论,本文提出了挤压金属的流动的理论,并以此对挤压金属的变形规律进行了广泛的、定量的研究。从理论上阐明了:挤压体工艺设计的通道递减性原则;挤压金属自由端按空间二次曲面及对数曲面的流动规律;复合挤压时,挤压金属向上和向下流动速度相等的变形规律,并且给出了计算各种复合挤压变形规律的统一公式。由挤压金属的流动理论推导出的结论与挤压工艺现象及实测数据相符。     

挤压旋翼大梁壁厚不均的研究

分析了用穿孔挤压法生产直升机旋翼大梁时常发生的壁厚不均现象.分析是根据穿孔挤压过程中穿孔针的运动和受力情况进行的。文中还对如何避免壁厚不均提出了相应的对策.     

挤压变形力的实验研究及理论分析

此文对轴对称杯杆形零件进行了复合挤压的实验研究,根据其变形规律及金属流动特点,提出了金属流动模型,并用上限法理论进行了分析、计算。理论计算值与实验测定值能较好地符合。     

冷挤压制件质量再分析

分析了挤压制件内部金属的应变及其分布特征。将挤压成形与剪切加工作了比较。根据挤压变形的特征得出了“附加拉应力和挤压件内部的强烈剪切变形是导致挤压件出现45度开裂和表面环裂的根本原因”的结论。提出利用挤压变形特性进行精密冲裁的设想。     

挤压应力场的图解分析

挤压成形过程中一种常见的缺陷就是挤压件中心部位发生爆裂(Central brust).如果坯料长度足够长,则这种中心爆裂会沿坯料长度重复出现(图1)。当挤压变形程度较小,凹模锥度又较大,模璧摩擦力也较大,材质塑性又较差时,这种中心爆裂现象更容易发生。为了预计发生这种缺陷的可能性,B.Avitzur曾用上限法进行了研究,     

对“金属塑性成形原理”一书中用主应力法求反挤压时单位流动压力公式的商榷

“金属塑性成形原理”中用主应力法求得的反挤压时的单位流动压力 p=s[_(d~2)~(D~2)ln(D~2)/(D~2+d~2)+(1+ln(D~2)/(D~2-d~2)(1+M/3-d/h)],由于在推导假设中,应用边界条件时已包含了金属被挤入凸模与凹模之间的环状间隙所需的变形力,该式又另加上这部分变形力,显然是不适当的。采用该书正挤压实心件时的解析法来推导,反挤压时的单位流动压力应为:p=s(1+ln(D~2)/(D~2-d~2)(1+(Md/3h))。     

聚能罩挤压成形工艺研究

介绍聚能罩挤压成形的工艺过程、变形特点,分析了挤压件尺寸精度的变化规律以及变形程度与机械性能的关系.