一起锅筒电化学腐蚀事故的分析

1事故概况 某单位一台DZS4-1．25-M型蒸汽锅炉。工作压力为1．25MPa，已间断性运行6年，2008年度内部检验时发现锅筒底部已发生严重溃疡性腐蚀。腐蚀部位集中在锅筒底部、距两端管板150mm～200mm长约2m，环向长度约1．5m的弧面上，腐蚀面上蚀坑密布，     

高压锅炉炉管腐蚀破坏原因分析与预防

分析了某高压锅炉水冷壁管腐蚀破坏的原因，得出了该锅炉水冷壁管破坏实际上是由磷酸盐隐藏和凝汽器泄漏导致炉水中游离氢氧化钠过多而引起碱性腐蚀，并对预防锅炉此类腐蚀的发生提出了具体的措施和建议。     

一起锅炉水冷壁管腐蚀的原因探讨及预防措施

对锅炉水冷壁管腐蚀破坏的情况进行了调查，探讨了形成腐蚀破坏的原因，并提出了防止此类腐蚀发生的预防措施。     

220t／h锅炉水冷壁管高温腐蚀原因及措施

对220t/h锅炉水冷壁管高温腐蚀现象进行了原因分析，提出了减缓高温腐蚀的改进措施。     

换热器管束泄漏原因分析

某换热器在运行中频繁泄漏,平均每1~2年就需维修或更换。本文结合换热器的结构和工况,对换热管及其腐蚀产物进行了分析讨论,找出了管束泄漏的原因。结果表明:由于工艺参数设计不当,部分换热管管段具备了露点腐蚀的条件,导致介质中的H2S和Cl溶于液态水并在换热管内壁凝聚,进而产生点腐蚀和应力腐蚀开裂而泄漏。     

燃煤双层炉排立式锅炉局部腐蚀特征及预防对策

盐城市某企业有一台LHG0．5-0．7-AII型燃煤双层燃烧立式锅炉．在安装投用3年后的定期检验中发现，该炉的冲天管汽相侧，有一条明显的腐蚀带，从冲天管部位的“水迹”线向上，宽约260mm，如图所示。腐蚀产物呈黑褐色，其内部为多层片状，结构紧密，附着牢固，敲击也不易脱落，最大腐蚀减薄量达6．2mm。对其腐蚀区域进行割样做金相检查，发现其组织主要成份为铁素体＋珠光体，晶粒度为6级．     

一台420t电站锅炉水冷壁管垢下腐蚀试验研究

在对某电厂一台420t电站锅炉检验过程中,发现该锅炉水冷壁管存在结垢现象,水冷壁管垢下腐蚀会对锅炉的安全、经济运行造成影响。通过均匀腐蚀失效试验、氢脆腐蚀失效试验确定其腐蚀原理,并对其腐蚀速率进行了研究。     

重整四合一炉出口集合管盲端腐蚀研究及结构优化

结合某炼油企业重整装置四合一加热炉出口集合管盲板法兰腐蚀现状,分析产生腐蚀的机理,利用Fluent软件模拟分析不同处理量下发生腐蚀的出口集合管盲板结构处的速度失量图、涡量图等,得出了与腐蚀现状相吻合的结论。对盲板结构进行改进,并进行数值模拟分析,得出优化后的结构可以有效避免出口集合管盲板法兰腐蚀的结论。     

再生水铸铁管道腐蚀管垢的特征分析

为分析再生水铸铁管道腐蚀管垢的物质组成特征以及管垢形成的理化因素，并与自来水管垢进行对比，采集两种铸铁管的典型腐蚀管垢，通过扫描电子显微镜及能谱分析(SEM-EDS)、X射线衍射(XRD)等微观表征技术，系统性地研究了两种腐蚀管垢的微观形貌、元素组成和化合物构成等物理-化学双态特征差异。结果表明两种管垢具有相似的分层结构，但再生水管垢的沉积层厚度大，且内核层的孔隙小、沉积杂质丰富。两种管垢成分均以铁的(羟基)氧化物为主，自来水管垢的主要成分为α-FeOOH和Fe₃O₄,而再生水管垢除了α-FeOOH、γ-FeOOH、Fe(OH)₃等主要成分外，还包括再生水的沉积物SiO₂、Ca(OH)₂和Al(OH)₃等。影响再生水管垢异于自来水管垢的主要原因源于再生水的水质成分及水力条件。     

电站锅炉水冷壁管腐蚀失效分析

为探究电厂水冷壁爆管事故的成因,本文对失效水冷壁管进行了宏观分析与理化分析,采用X射线衍射仪(XRD)、光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对腐蚀产物的晶体结构、腐蚀部位显微组织进行了细致分析,在此基础上对水冷壁管的腐蚀机理进行了推断,得出了该水冷壁管失效的原因是水冷壁内壁发生了局部氧腐蚀,水中的氯离子作为催化剂加快了氧腐蚀速度。     

一起液化石油气卸船外管线泄漏原因分析及预防措施

一、前言某液化石油气储运公司卸船外管线有两根，一根为液相管，一根为气相管。２００１年８月２６日在卸船过程，巡查发现管沟中气相管发生泄漏，此时气相管压力１．０５MPa。储运公司利用专用堵漏工具堵漏时，发现气相管漏气是因管道腐蚀穿孔引起的，漏气处靠近焊缝，而且大     

计量分离器至加热炉生产汇管腐蚀失效分析

计量分离器至加热炉的生产汇管,由于其输送介质的特殊性,汇管出现腐蚀失效。通过对腐蚀失效油管进行的化学成分分析、金相分析、腐蚀区域微观分析和油腐蚀产物评价,结果表明失效与材质无关,其化学成分均符合技术协议要求并由铁素体+珠光体组成。腐蚀介质中由于含有溶解氧,钢材表面发生了氧还原反应,钢材表面形成酥松的α-FeOOH,并由于氯离子的存在,最终导致生产汇管由内腐蚀发展为腐蚀穿孔。     

锅炉过热器蛇形管爆管原因分析

应用光学显微镜及扫描电镜等分析方法，对高压锅炉过热器管开裂原因进行了相关观察与分析。结果表明，高压锅炉过热器蛇形管开裂为应力腐蚀开裂，它是其工作过程中的热应力、局部积盐等现象共同作用的结果。     

锅炉水墙管高温垢下腐蚀穿孔失效分析

某企业燃生物质锅炉的三根水墙管出现穿孔泄漏。本文通过壁厚检测、材质分析、金相检验、水垢及腐蚀产物分析、力学性能试验等等对锅炉水墙管穿孔原因进行了分析,结果表明锅炉水墙管内部存在厚达4mm的水垢及腐蚀产物,水墙管壁厚出现了腐蚀减薄,向火面出现碳化物球化和力学性能下降情况,锅炉给水硬度等严重超标。管内的水垢及腐蚀产物主要为Fe_3O_4和CaSO_4等盐类。由于水墙管被较厚水垢覆盖、导热性能变差形成高温,发生了高温垢下腐蚀,并在局部形成穿孔泄漏。     

钟市油田井下管柱腐蚀断裂机理与防治

针对钟市油田井下管柱腐蚀现状,通过分析注入水、环空水水化学成分及pH值、细菌等水质指标,结合断裂管柱腐蚀产物成分,研究管柱腐蚀断裂机理。结果表明,钟市油田注入水SO2-4质量浓度高达4 398.2 mg/L,利于硫酸盐还原菌(SRB)繁殖生长,SRB代谢产生H2S导致腐蚀加剧是注水井井下管柱断裂的主要原因。环空注入杀灭环空菌是解决管柱过早腐蚀断裂的有效方法,文章应用的环空保护液杀菌率100%、腐蚀速率0.058 mm/a,现场试验结果达到国家标准要求。     

阴极保护技术在埋地液化气管道上的应用

埋地液化气管道一般选用的是20#无缝钢管，尽管已采用石油沥青或环氧煤沥青、3层PE外防腐，但由于以下原因导致的腐蚀仍然存在：（1）原始（补口质量、防腐层与回填工艺等）缺陷是管道外部腐蚀的诱发因素：（2）天然震动和频繁的周期性外力机械振动（如道路交叉口）使应力不均匀的管件结合部位疲劳损伤，继而产生电偶腐蚀；（3）防腐层自然老化，阴极（牺牲阳极）保护能力减弱、排流条件发生变化而未及时调整，都会导致腐蚀速率趋高：（4）复杂分布而又方向多变的游散电流以及工业废液渗漏等因素的影响；（5）其它行业埋设地下构、建筑物时难以避免的开挖影响等。     

锅炉管板事故原因分析与预防措施

（1）概况 某单位1台生产型号为WNS2．8—1．25／95／70-Y（Q）湿背式三回程锅炉，在投入运行的第3个供暖期回燃室（燃尽室）管板发生裂纹、泄漏事故，随即停炉。经现场检验和表面探伤，该高温管板出现2处孔桥裂纹，裂纹由焊趾处引发向管板孔桥区扩展，长度均约8．0mm，深度较浅，约0．3mm，裂纹端部呈圆钝形，2根烟管管端裂纹泄漏，锅炉受压件内部结水垢，腐蚀现象较严重，水垢厚度在（2．0-4．0）mm，管板和烟管水侧水垢达3．0mm，覆盖率80％。     

远场涡流技术在锅炉水冷壁管检测中的应用

锅炉水冷壁管由于各种原因会造成腐蚀穿孔，最终产生管体爆裂泄露等严重事故。利用远场涡流检测技术可发现在水冷壁管上的缺陷。本文重点阐运了远场涡流检测的基本原理和工作程序，并总结了对锅炉水冷壁进行检测时的工艺要点。     

卧式内燃蒸汽锅炉烟管腐蚀穿孔及防止

<正>1问题的提出随着我国环保事业的不断发展和能源政策的变化,目前北京、上海、广州等大城市以天然气为燃料的卧式内燃锅炉占所有锅炉数量的80%以上。与燃煤火管式锅炉类似,后管板(回燃室管板)的烟管管端和管板开裂泄漏—直是没有满意解决的问题,但烟管腐蚀穿孔引起的泄漏事故也经常发生,由于锅筒内布置炉胆,烟管密布加大,位置靠下烟管的腐蚀穿孔     

新制快（组）装燃煤锅炉库存期间腐蚀破坏成因分析及防范

新制的快（组）装燃煤锅炉经过一段时间露天存储，安装过程中水压试验时经常发生泄漏．通过对存储锅炉的解体检验，找出了水冷壁管穿孔腐蚀的原因，并提出了防范措施。