溶剂萃取法分离废催化剂酸洗液提取Ni、Co、Mn的研究

研究了采用P204和P507串级萃取法分离人造金刚石酸洗废液,提取其中有价金属Ni、Co、Mn,并研究了两种萃取剂对以上金属的萃取率及分离因子.本工艺可使废液中的各种金属均被分离提取,所制得的产品纯度高(相当于分析纯试剂)、消耗低,完全消除了重金属废液对环境的污染,并使其中金属得以充分利用.     

钢管酸洗废液的综合利用

钢管酸洗过程中产生大量的废水 ,主要包括酸洗废液、清洗废水。一般对钢管酸洗中的废水集中采用石灰乳一段 (或二段 )中和处理 ,不仅操作麻烦复杂、花费大又产生大量的污泥 ,而且还浪费宝贵的化工原料硫酸及其亚铁盐。诸暨净化剂厂经过几年的科技攻关 ,成功地利用钢管酸洗废液批量生产 FM混凝剂 ,不仅大大减轻了钢管厂的治污压力 ,同时产生了一定的经济效益 ,达到了综合利用、变废为宝目的。1　 FM混凝剂的生产及试验1.1　酸洗废液的来源及组成酸洗废液采用诸暨市健力钢管厂年产 2 .5× 10 4t的酸洗槽废液 ,全年约 15 0 0 t,主要成分为硫…     

火焰原子吸收法测定酸洗废液中重金属的应用研究

针对采用火焰原子吸收法直接测定酸洗废液中铬、镍、铅3种重金属数据准确性较差的问题,研究了酸洗废液重金属测定存在的干扰因素及采用标准加入法消除干扰的可行性。结果表明,若用火焰原子吸收法直接测定酸洗废液会受到来自基体的干扰,铬、镍、铅的回收率分别为54.0%、84.9%、89.5%,均出现了回收率不达标的情况。通过干扰试验可知,铬主要受到Fe~(2+)的化学干扰及溶液的物理干扰,镍和铅主要受溶液的物理干扰作用,均使测定结果偏低。镍、铅可直接采用标准加入法测定,R~2分别可达0.999 1、0.999 7,镍、铅的回收率分别为97.5%、101.5%;但对于铬,需先优化测定条件和加入干扰抑制剂后,才能采用标准加入法测定,此时铬的相对标准偏差为1.41%,回收率为104.9%。该测定方法精确度和准确度良好,可用于酸洗废液中重金属的测定。     

酸洗废液制取复合亚铁的研制及应用

介绍了利用酸洗废液为原料制备复合亚铁型混凝剂的新方法 ,并用制得的产品应用于电镀和印染废水治理工程。工程应用及实验结果表明 ,对含Ni2 + 、Cu2 + 和Cr6+ 的电镀废水 ,能使Ni2 + 、Cu2 + 出水浓度 <0 .1mg/L ,Cr6+ 未检出 ,还能处理数种化学镀废液。对印染废水 ,COD去除率和脱色率可分别达到 84 %和 98%以上 ,值得进一步研究和推广     

负压外循环法处理钢铁盐酸酸洗废液的研究

采用负压可以使蒸发温度下降 30℃ ;外循环工艺防止结晶堵塞 ,使液体通过加热器的速度由 0 .0 2 m/ s提高到1.0 m/ s;蒸发结晶后完全回收 HCl和 Fe Cl2 ;并以某钢铁厂酸洗废液为对象 ,设计负压蒸发—冷却结晶—离心分离工艺 ,实现了酸洗废液的零排放 ,从根本上解决了钢铁厂酸洗废液的污染问题。     

溶剂萃取法分离废催化剂酸洗液提取Ni,Co,Mn的研究

研究了采用了Ｐ２０４和Ｐ５０７串级萃取法分离人造金刚石酸洗废液，提取其中有价金属Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，并研究了两种萃取剂对以上金属的萃取率及分离因子。本工艺可使废液中的各种金属均被分离提取，所制得的产品纯度高（相当于分析纯试剂）消耗低，完全消除了重金属废液对环境的污染，并使其中金属得以充分利用。     

催化裂化汽油碱渣废液酸化预处理研究

分别采用硫酸和盐酸对催化裂化汽油碱渣废液进行酸化预处理,探讨了酸化程度对粗酚回收的影响以及对催化裂化汽油碱渣废液的处理效果.结果表明:(1)采用硫酸对催化裂化汽油碱渣废液进行酸化预处理时,控制pH=9.0.能获得较好的处理效果:水相酚质量浓度为10 g/L左右,粗酚回收率为95%;但在调节过程中,所生成的Na2SO4浓...     

加盐蒸馏回收盐酸和混凝剂制备技术资源化利用盐酸酸洗废液

为了实现钢材酸洗废液的资源化,能够同时回收盐酸和铁盐,提出了加盐蒸馏回收盐酸与蒸馏母液制备聚铁混凝剂两段组合工艺相结合的技术。实验对质量浓度为9.28%的实际盐酸废液进行了研究,考察了添加盐的种类、盐的投加量和蒸馏量等因素对再生盐酸回收效果和聚铁混凝剂溶液混凝效果的影响。研究表明,氯盐可以明显改变氯化氢、水的相对挥发度,当CaCl2投加量为1 mol/L,体积蒸馏量在30%时,为此工艺的最佳条件。在此工艺条件下,再生盐酸质量浓度约22.3%;蒸馏母液制备得到的聚铁混凝剂溶液应用实验表明,对印染废水脱色效果良好。此工艺不仅实现了酸洗废液中残酸和铁离子的资源化利用,而且达到酸洗废液的零排放。     

超声波萃取-GC/MS法测定橡胶轮胎中的多环芳烃

建立了超声波萃取-气相色谱/质谱(GC/MS)联用测定轮胎制品中多环芳(PAHs)的分析方法.优化了超声波萃取条件,采用MS的选择离子检测方式对PAHs进行定性定量分析.结果表明,16种PAHs的平均加标回收率为75.4%～88.0%,相对标准偏差(n=5)为0.66%～11.90%,方法检出限在1.0～4.0 ng/mL.     

中、低水平放射性废水处理方法

放射性废水按其放射性强弱,通常分为高水平放射性废水(简称高放废液),中水平放射性废水(简称中放废液),低水平放射性废水(简称低放废液)三种。最近几年欧美一些国家又把放射性废液分为两类:即高放废液和非高放废液,而非高放废液中包括中放废液和低放废液。本文介绍几种中、低水平放射性废水的处理方法。     

废旧镍镉电池的生物沥滤处理——沥滤停留时间的影响研究

用污泥加硫酸化液沥滤镍镉电池中的重金属是一种全新的工艺,该工艺主要由生物酸化反应器和金属沥滤反应器两个反应器组成.生物酸化反应器中产生的酸液就是沥滤电池中重金属的反应液.研究表明,酸化液在沥滤反应池的停留时间对沥滤的效果有显著影响.在1、4、7、12 d 4个停留时间中,4 d的效果是最好的,对金属Cd和Ni都用40 d左右基本实现了全部滤除;1d略微慢一些,Cd用了40 d,Ni用了45 d;7 d和12 d的沥滤时间都长于50 d.4 d产生的金属废液量是1 d的1/4,考虑到后续处理金属沥滤废液的工作量,选择4d的停留时间要优于1d.     

水体系中正癸烯的光催化降解

以中压汞灯为光源 ,研究了水体系中正癸烯 (n C10 H2 0 )在TiO2 光催化氧化作用下的降解。结果表明 ,降解反应符合一级动力学方程 ;n C10 H2 0 在不同粒径TiO2 下的反应速率常数k为 6 .80— 9.90× 10 -3 min-1(在 30 0W中压汞灯下 ) ,其值随粒径的增加而降低 ;在相同粒径下 ,k值随光强增加而增大。同时测定了在水体中掺杂 1wt% (即过渡金属质量占Ti原子质量的百分数 )的过渡金属离子时 ,n C10 H2 0 的光降解速率常数k为 11.4— 15 .9× 10 -3 min-1,因而其对光降解的影响顺序是 :Ag+ >Fe3 + >Pb2 + >Fe2 + >Zn2 + >Mn2 + 。产物经GC/MS分析表明 ,水体中n C10 H2 0 光催化降解生成辛醛、壬醛、癸醛和 2 癸酮。     

铁氧体法处理锂电池废液及其产物臭氧催化性能

利用共沉淀法将锂电池废液中的有价金属(Me:Co、Ni、Mn)固定在铁氧体晶格中,得到一种掺杂钴镍锰的铁氧体,不仅可以去除废液中的金属污染物,还可作为理想的臭氧氧化催化剂。研究表明,在T=90℃,Fe/Me(摩尔比)=20的条件下,掺杂钴、镍的铁氧体最佳pH为9,掺杂锰的铁氧体最佳pH为11。进一步分析了在不同pH条件下,铁氧体形成α-Fe_2O_3、γ-Fe_2O_3、Fe_3O_43种晶型的原因并探讨钴镍锰掺杂的铁氧体对臭氧催化降解苯酚效率的影响。     

利用硫酸酸洗废液生产氧化铁工艺

钢管厂由于工艺要求,需要对钢材进行酸洗处理。经处理后的废液内含少量游离酸与大量的硫酸亚铁(其成份见表)。以前常熟钢管厂每年约有2000吨左右的这种废液排入江河,既浪费原料,又污染环境。而常熟铁红厂是年耗400吨93%H_2SO_4来制取氧化铁的中间产物一FeSO_4的一个专业单位,出产的氧化铁黄却供不应求,主要原因是原材料紧缺、产品成本高、     

改进型共沉淀法制备四氧化三铁磁粉及表征

结合传统共沉淀法和沉淀氧化法的优缺点,在不需要惰性气体保护下,采用新型的改进型共沉淀法通过对酸洗废液的氧化,制备出性能相当的四氧化三铁磁粉。系统研究了反应温度、陈化温度、有机钠盐加入量、烘干温度对四氧化三铁磁粉制备过程的影响,并采用振动样品磁强计、X射线衍射、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、马尔文激光粒度仪、全自动比表面积和孔隙分析仪对制备的样品进行表征。结果表明:在ORP=525 mV时,酸洗废液中Fe~(2+)和Fe~(3+)的摩尔比为1∶1.8,反应温度为50℃,陈化温度为90℃,有机钠盐加入量为0.2 g,可制备出具有较高结晶度的球型四氧化三铁粒子,比饱和磁强度可达85.951 emu·g~(-1),比表面积可达78.116 m~2·g~(-1)。     

罗丹明6G共振散射光谱法测定水中痕量六价铬

在 0 .0 4mol/L H2 SO4 和 8.0× 10 - 4mol/L KI介质中 ,罗丹明 6G ( Rh G)在 5 80 nm处有 1个同步荧光峰。当有 Cr( )存在时 ,Cr( )与过量的 I-反应生成 I- 3,I- 3与 Rh G形成缔合微粒 ,在 32 0、40 0、5 95 nm处产生 3个共振散射 ( RS)峰 ;而在 5 80nm处荧光峰猝灭。六价铬浓度在 1.0× 10 - 7～ 2 0× 10 - 7mol/L范围内与 40 0 nm波长处的共振散射光强度成线性关系。据此建立了测定水中六价铬的共振散射光谱分析法。光谱研究结果表明 ,( Rh G-I3) n缔合微粒和界面的形成是导致体系 RS增强的根本原因。     

餐厨垃圾发酵废液组分表征

餐厨垃圾发酵废液是在利用餐厨垃圾发酵产乙醇的过程中蒸馏后产生的废液。为研究分析餐厨垃圾发酵废液的组成成分,利用国家标准方法对其常规水质指标、无机离子进行了检测,并利用三维荧光光谱技术和固相萃取—GC/MS技术对其有机物组分进行了分析。结果表明:餐厨垃圾发酵废液为SS=1 000 mg/L,COD=60 000 mg/L的高悬浮物、高浓度有机废液,TN和TP含量分别为700 mg/L和180 mg/L,废液可生化性好;其金属阳离子和无机阴离子以Na+、Cl-为主,浓度分别为1 200 mg/L和2 200 mg/L;有机物组分以芳香族蛋白质类物质为主,约占有机物总量的80%;在可挥发性有机组分中,餐厨垃圾发酵废液中以酸类和醇类物质为主,易于生物降解,且有可回收利用价值。     

Fe~0-C微电解去除地下水中2,4-DNT的影响因素

采用批实验研究初始pH值、溶解氧(DO)和地下水中常见的阴、阳离子等因素对Fe~0-C微电解对地下水中2,4-二硝基甲苯(2,4-DNT)去除率的影响,并分析Fe~0-C降解2,4-DNT的产物。结果表明,在pH=7,DO=0.23 mg·L~(-1)的条件下,Fe~0-C去除溶液中2,4-DNT有明显的效果,反应200 min时,去除率达到83.09%,比Fe~0和C的去除率提高了74.56%和9.89%;酸性条件下有利于2,4-DNT去除,初始pH=5的条件下,溶液中2,4-DNT的去除率为82%,而初始pH=10时,2,4-DNT的去除率分别为64%;反应体系中含有较高浓度的溶解氧有利于2,4-DNT的去除,在DO=9.26 mg·L~(-1)条件下,2,4-DNT的去除率比DO=0.23 mg·L~(-1)时提高了9.5%;地下水中一定浓度的阴(Cl-、SO_4~(2-))、阳离子(Ca~(2+)、Mg~(2+)、Na~+、K~+)可以提高2,4-DNT的去除率,提高率小于10%。反应过程中2,4-DNT降解的产物包括2-氨基-4-硝基甲苯(2A4 NT)、4-氨基-2-硝基甲苯(4A2 NT)和2,4-二氨基甲苯(2,4-DAT)。     

玻璃减薄蚀刻液中氟硅酸的选择性脱除方法

光电玻璃减薄蚀刻液中氟硅酸(H2SiF6)的累积,是导致蚀刻液无法连续使用而转化为废液的主要原因。尝试对蚀刻废液中氟硅酸进行选择性脱除工艺,探索刻蚀液循环利用的有效处理方法。鉴于氟硅酸的碱金属盐具有溶解度较低的特点,研究考察了利用钠盐或钾盐为沉淀剂,将废液中的H2SiF6以氟硅酸盐的形式沉淀去除,为实现蚀刻液的循环利用提供可能。结果表明,KCl相比NaCl对H2SiF6处理效果更好,但生成的K2SiF6的结晶颗粒过细,难以自然沉降,过滤效果较差;而Na2SiF6结晶沉降特性较好,且使用NaCl为沉淀剂具有价廉易得等特点,可作为氟硅酸的理想沉淀剂。H2SiF6去除率与碱金属盐H2SiF6摩尔计量比正相关,当摩尔计量比NaCl/H2SiF6=2,H2SiF6含量10%的模拟废液,其H2SiF6去除率可达到90%以上。     

半干半湿法烟气脱硫技术的工业应用研究

探讨了日本半干半湿法脱硫除尘系统和中国环境科学研究院半干半湿法烟气脱硫除尘示范系统的主要差别 ,研究了半干半湿法烟气脱硫技术在出塔烟气温度、钙硫摩尔比和循环粉煤灰返灰等方面对脱硫效率的影响。结果表明 ,在脱硫塔出口烟气温度为 78℃、m(循环粉煤灰返灰 )∶ m(石灰 )为 1∶ 4、n( Ca)∶ n( S) <1.2时 ,脱硫效率达 85 .1%;在 n( Ca)∶ n( S) =1.4时 ,脱硫效率可达 88.3 %。